Сгради с тухлени или зидани носещи стени. Монтаж на зидария при сеизмични условия, в сух, горещ климат. Характеристики на зидарията по време на реконструкция Тухлена зидария с дебелина 380 мм по време на сеизмични

При издигане на каменни конструкции в сеизмични райони се налагат допълнителни изисквания към материалите:

Повърхностите от камък и тухла трябва да бъдат обезпрашени преди полагане;

В разтвори, предназначени за изграждане на зидария, портланд цимент трябва да се използва като свързващо вещество;

Естествен пясък трябва да се използва като добавка в хоросанови смеси; допуска се използването на дребнозърнести и дюни пясъци, обогатени с пресети отпадъци от каменодобив с размери 1,5-2,5 мм; не се допуска използването на циментови разтвори без пластификатори;

При избора на цимент за разтвори е необходимо да се вземе предвид влиянието на температурата на въздуха върху времето на тяхното втвърдяване. Тухлена и керамична каменна зидария трябва да се извършва при спазване на следните допълнителни изисквания: каменните конструкции да се полагат по цялата дебелина на конструкцията във всеки ред; хоризонталните, вертикалните напречни и надлъжни шевове на зидарията трябва да бъдат напълно запълнени с хоросан, като разтворът се отрязва от външните страни на зидарията;

Зидарията на стените в местата на взаимното им опора се издига само едновременно;

Редовете за шевове зидария, включително подпорните редове, се полагат от цял ​​камък и тухла;

Тухлени стълбове и стени с ширина 2,5 тухли или по-малко трябва да се полагат само от цяла тухла, с изключение на случаите, когато е необходима непълна тухла за превързване на шевовете на зидарията;

Временните пролуки в издигащата се зидария трябва да завършват само с наклонена линия и да бъдат разположени извън местата на конструктивно укрепване на стените; огънатите краища на вертикалните връзки на антисеизмичния пояс трябва да бъдат освободени (за контрол) върху една от вътрешните повърхности на стената, която се издига.

При приемане на каменни конструкции, извършвани в сеизмични зони, междинното приемане е предмет на работата, извършена по устройството на армиран пояс на нивото на върха на основите, подови антисеизмични пояси, закрепване на тънки стени и прегради, както и сцепление здравина на разтвора към стенния каменен материал.

При извършване на зидария в сух и горещ климат се обръща специално внимание на поддържането на подвижността на хоросана преди полагането му в конструкцията. За тази цел разтворът е защитен от загуба на влага, разслояване и нагряване от слънчевите лъчи по време на транспортирането на разтвора и самия процес на зидария.

Керамичните тухли трябва да бъдат обилно навлажнени или потопени във вода за времето, необходимо за оптимална влага, преди да бъдат поставени в конструкцията. По време на прекъсвания в зидарията е невъзможно да се остави слой хоросан върху прясно положената зидария, продължаването на зидарията след прекъсването трябва да започне с обилно намокряне на повърхността на зидарията с вода. За да се предпази зидарията от преждевременно изпаряване на влагата от разтвора, изложената част от конструкцията се покрива с влагоемки материали, периодично се навлажнява, ако е възможно, се подреждат допълнителни слънцезащитни покрития.

При тези условия е необходимо да се поддържа жизнеспособността на хоросана преди монтажа. Загубата на вода от разтвора чрез изпаряване по време на транспортиране и съхранение води до рязко намаляване на неговата подвижност и ускоряване на процесите на хидратация на цимента, което се отразява негативно на качеството и трудоемкостта на зидарията.
Основните мерки, насочени към поддържане на жизнеспособността на разтвора, са: използването на цимент, който има дълго време на втвърдяване, използването на водозадържащи добавки при приготвянето на разтвора, транспортирането и съхранението на разтвора
в съоръжението в затворени контейнери или покрити с влагоустойчив материал.
Задължително е да навлажнете тухлата преди полагане.

При реконструкцията на съществуващи сгради често е необходимо да се увеличи общата стабилност и здравина на зидарията, да се увеличат якостните характеристики на елементите на зидарията и да се заменят отделни участъци от отслабена зидария.

Увеличаването на здравината на зидарията се извършва, когато в нея се появят пукнатини. Затварят се чрез инжектиране на цимент или полимерен разтвор през специално подготвени отвори. Отворите в зидарията се подреждат във вертикални и наклонени участъци - след 0,8 ... 1,5 м, в хоризонтални секции - след 0,2 ... 0,5 м. Циментовият разтвор се изпомпва с хоросанова помпа, полимерният състав се инжектира в зидария от специален балон с ръчна спринцовка.

Технологичното изпълнение на процеса с различни методи е еднакво. В конструкцията на зидарията се пробиват отвори с диаметър 25 ... 35 mm, в които се вмъкват стоманени тръби с дължина 15 ... 20 cm, вградени в зидарията с циментов разтвор. Пукнатините по повърхността се запечатват (замазват) с циментово-пясъчен разтвор. След един ден те започват да инжектират, което се извършва на хоризонтални нива отдолу нагоре.

Увеличаването на носещата способност на зидарията се осъществява чрез укрепването й с скоби, които значително намаляват страничното разширение на зидарията и повишават устойчивостта на зидарията към действието на надлъжна сила.

Стоманената скоба се използва за укрепване на правоъгълни стени и стълбове. Състои се от вертикални стоманени ъгли, монтирани върху хоросана в ъглите на армирания елемент и скоби, изработени от лента или кръгла стомана, заварени или болтове към ъглите. Полученото конструктивно решение е внимателно изковано с твърд циментово-пясъчен разтвор, често по протежение на метална мрежа.

Стоманобетонната клетка включва вертикални арматурни пръти с диаметър 6 ... 12 mm с напречни скоби с диаметър 4 ... 10 mm, разположени на разстояние 100 ... 150 mm между тях; покритие - по изчисление, но обикновено в рамките на 60 ... 120 mm.

Армираният хоросан е подобен на стоманобетонния, но в него армировъчната клетка е покрита със слой циментово-пясъчна мазилка с дебелина 30 ... 40 mm. Този тип накрайник може да се използва за подсилване на елементи от всяко напречно сечение, когато не се изисква висока степен на армировка. Предимствата на скобата за хоросан са малка дебелина, по-ниска трудоемкост и цена на устройството в сравнение със стоманобетонната скоба.

За локално укрепване на стени и прегради се използват валцувани профили. От двете страни на стената се монтират греди от канал или I-лъч и се затягат с болтове. Шпакловката с циментово-пясъчен разтвор се извършва върху метална мрежа.

Подмяната на елементи от каменни конструкции се извършва, когато е непрактично да се използват други методи за укрепване. Подмяната на конструкциите изисква предварително подреждане на временното им закрепване за периода на работа, след което е позволено да се разглоби силно повредена зидария и да се извърши нова. Едновременният демонтаж на съседни стени не е разрешен. По време на процеса на зидария хоризонталните шевове се подсилват със стоманени мрежи, работата се извършва върху тухли и хоросан от по-висок клас.

Често под въздействието на агресивни подпочвени води се разрушават основите и стените на мазето.

Един учен образно каза за сеизмиката, че „цялата ни цивилизация е изградена и се развива на капака на котел, вътре в който кипят ужасни, необуздани тектонски елементи и никой не е имунизиран, че поне веднъж в живота си няма да бъде на това скачане капак."

Тези „смешни“ думи тълкуват проблема доста свободно. Съществува строга наука, наречена сеизмология („seismos“ на гръцки означава „земетресение“, а терминът е въведен преди около 120 години от ирландския инженер Робърт Малет), според която причините за земетресенията могат да бъдат разделени на три групи:

· Карстови явления. Това е разтварянето на карбонатите, съдържащи се в почвата, образуването на кухини, които могат да се срутят. Земетресенията, причинени от това явление, обикновено са с ниска тежест.

· Вулканична дейност. Пример за това е земетресението, причинено от изригването на вулкана Кракатау в пролива между Ява и Суматра в Индонезия през 1883 г. Пепелта се издигна на 80 км във въздуха, повече от 18 км 3 паднаха, това предизвика ярки зори в продължение на няколко години. Изригването и морската вълна с височина над 20 м доведоха до смъртта на десетки хиляди хора на съседните острови. Все пак земетресенията, причинени от вулканична дейност, са относително редки.

· Тектонски процеси. Именно заради тях се случват повечето земетресения по земното кълбо.

"Тектоникос" в превод от гръцки означава "строя, строител, строя". Тектониката е наука за структурата на земната кора, самостоятелен клон на геологията.

Съществува геоложка хипотеза на фиксизма, основана на идеята за неприкосновеността (неподвижността) на позициите на континентите на земната повърхност и решаващата роля на вертикално насочените тектонски движения в развитието на земната кора.

Фиксизмът се противопоставя на мобилизма, геоложка хипотеза, изразена за първи път от немския геофизик Алфред Вегенер през 1912 г. и предполагаща големи (до няколко хиляди км) хоризонтални премествания на големи литосферни плочи. Наблюденията от космоса ни позволяват да говорим за безусловната правилност на тази хипотеза.

Земната кора е горната обвивка на земята. Разграничаване на континентална кора (35 ... 45 km дебелина под равнините, до 70 km в планините) и океанска (5 ... 10 km). В структурата на първия има три слоя: горният седиментарен, средният, условно наречен "гранит", и долният "базалт"; в океанската кора "гранитният" слой липсва, а седиментният слой има намалена дебелина. В преходната зона от континента към океана се развива кора от междинен тип (подконтинентална или субокеанска). Между земната кора и ядрото на Земята (от повърхността на Мохорович до дълбочина 2900 km) се намира земната мантия, която съставлява 83% от обема на Земята. Смята се, че се състои главно от оливин; поради високото налягане материалът на мантията изглежда е в твърдо кристално състояние, с изключение на астеносферата, където вероятно е аморфен. Температурата на мантията е 2000 ... 2500 o C. Литосферата включва земната кора и горната част на мантията.

Границата между земната кора и земната мантия е установена от югославския сеизмолог А. Мохорович през 1909г. Скоростта на надлъжните сеизмични вълни при пресичане на тази повърхност се увеличава рязко от 6,7 ... 7,6 до 7,9 ... 8,2 km / s.

Според теорията на „планарната тектоника“ (или „тектоника на плочите“) на канадските учени Форте и Митровица, земната кора в цялата й дебелина и дори малко под повърхността на Мохоровичич е разделена от пукнатини на платформени равнини (тектонски литосферни плочи), които носят товара на океаните и континентите ... Идентифицирани са 11 големи плочи (африканска, индийска, северноамериканска, южноамериканска, антарктична, евразийска, тихоокеанска, карибска, кокосова плоча на запад от Мексико, плоча Наска на запад от Южна Америка, арабска) и много малки. Плочите са с различна височина. Шевовете между тях (т.нар. сеизмични разломи) са запълнени с материал, който е много по-малко издръжлив от този на плочите. Плочите сякаш плуват в земната мантия и непрекъснато се сблъскват една с друга в краищата си. Има схематична карта, показваща посоките на движение на тектоничните плочи (условно спрямо африканската плоча).

Според Н. Калдър има три вида фуги между плочи:

Пукнатина, образувана, когато плочите се раздалечават една от друга (Северноамериканска от Евразия). Това води до ежегодно увеличаване на разстоянието между Ню Йорк и Лондон с 1 см;

Окопът е океанска депресия по границата на плочите, когато те се приближават една към друга, когато една от тях се огъва и потъва под ръба на другата. Това се случи на 26 декември 2004 г. на запад от остров Суматра при сблъсъка на Индийската и Евразийската плочи;

Трансформационен разлом - плъзгане на плочите една спрямо друга (Тихоокеански спрямо Северна Америка). Американците тъжно се шегуват, че Сан Франциско и Лос Анджелис рано или късно ще се обединят, тъй като се намират на различни брегове на сеизмичния разлом Сейнт Андреас (Сан Франциско е на Северноамериканската плоча, а тесният участък в Калифорния, заедно с Лос Анджелис, е на Тихия океан) с дължина около 900 км и се движат един към друг със скорост 5 см/година. При земетресение тук през 1906 г., 350 км от посочените 900 бяха изместени и замръзнали с денивелация до 7 m наведнъж. Има снимка, показваща как един калифорнийски фермер измести една част от оградата по линията на разлома спрямо другият. Според прогнозите на някои сеизмолози, в резултат на катастрофално земетресение, Калифорнийският полуостров може да се откъсне от континента по протежение на Калифорнийския залив и да се превърне в остров или дори да потъне на дъното на океана.

Повечето сеизмолози свързват появата на земетресения с внезапно освобождаване на енергия на еластична деформация (теория на еластичното освобождаване). Според тази теория в разломната зона възникват дълги и много бавни деформации – тектонско движение. Това води до натрупване на напрежения в материала на плочата. Напреженията нарастват-растват и в определен момент от време достигат крайната стойност за якостта на скалите. Настъпва разбиване на скали. Разкъсването причинява внезапно бързо изместване на плочите - удар, еластичен откат, в резултат на което възникват сеизмични вълни. Така дългите и много бавни тектонски движения се трансформират по време на земетресение в сеизмични движения. Те имат висока скорост поради бързото (в рамките на 10 ... 15 s) "разреждане" на натрупаната огромна енергия. Максималната регистрирана енергия на земетресението на Земята е 10 18 J.

Тектоничните движения се случват на значителна дължина на кръстовището на плочите. Разкъсването на скалите и причинените от него сеизмични движения се случват в някакъв локален участък на фугата. Тази област може да бъде разположена на различни дълбочини от повърхността на Земята. Посочената област се нарича фокусна или хипоцентрална област на земетресението, а точката на тази област, където е започнало разкъсването, се нарича хипоцентър или фокус.

Понякога не цялата натрупана енергия се „разрежда“ веднага. Неосвободената част от енергията предизвиква напрежения в нови връзки, които след известно време достигат крайната стойност за здравина на скалата в някои области, в резултат на което възниква вторичен трус - ново разкъсване и нов удар, но с по-малка сила, отколкото при времето на основното земетресение.

Земетресенията се предшестват от по-слаби трусове - форшокове. Появата им е свързана с постигането на такива нива на напрежение в масива, при които настъпва локално разрушаване (в най-слабите части на скалата), но основната пукнатина все още не може да се образува.

Ако източникът на земетресение се намира на дълбочина 70 km, тогава такова земетресение се нарича нормално, на дълбочина повече от 300 km - дълбок фокус. На средна дълбочина на източника и земетресенията се наричат ​​междинни. Дълбокофокусните земетресения са редки, възникват в района на океанските ровове, отличават се с голямо количество освободена енергия и следователно с най-голямо проявление на земната повърхност.

Ефектът от проявата на земетресение върху повърхността на Земята и следователно разрушителният им ефект зависи не само от количеството енергия, освободено при внезапно разкъсване на материала в източника, но и от хипоцентралното разстояние. Определя се като хипотенузата на правоъгълен триъгълник, катетата на който са епицентралното разстояние (разстоянието от точката на земната повърхност, където се определя интензивността на земетресението, до епицентъра - проекцията на хипоцентъра върху земната повърхност) и дълбочината на хипоцентъра.

Ако на повърхността на Земята около епицентъра намерим точки, където земетресението се проявява със същата интензивност, и ги свържем с линии, тогава получаваме затворени криви - изозеити. Близо до епицентъра формата на изозиит до известна степен повтаря формата на фокуса. С отдалечаване от епицентъра интензитетът на ефекта отслабва, като редовността на това отслабване зависи от енергията на земетресението, характеристиките на източника и средата на преминаване на сеизмичните вълни.

По време на земетресения земната повърхност изпитва вертикални и хоризонтални вибрации. Вертикалните флуктуации са много значителни в епицентралната зона, но вече на сравнително малко разстояние от епицентъра, тяхната стойност намалява бързо и тук по принцип трябва да се съобразяваме с хоризонталните влияния. Тъй като случаите на локализация на епицентъра в или в близост до населени места са редки, доскоро при проектирането се отчитаха само хоризонтални колебания. С увеличаване на плътността на застрояване съответно нараства и опасността от разположението на епицентрите в границите на населените места, поради което трябва да се отчетат и вертикалните колебания.

В зависимост от ефекта от проявата на земетресение върху земната повърхност те се класифицират според интензитета им в точки, който се определя по различни скали. Общо са предложени около 50 такива скали. Някои от първите са скалите Роси-Пъстърва (1883) и Меркали-Канкани-Зиберг (1917). Последната скала все още се използва в някои европейски страни. В Съединените щати от 1931 г. се използва модифицирана 12-точкова скала на Меркали (накратко ММ). Японците имат собствена 7-степенна скала.

Всички са чували скалата на Рихтер. Но това няма нищо общо с класификацията по интензитет в точки. Той е предложен през 1935 г. от американския сеизмолог К. Рихтер и теоретично обоснован заедно с Б. Гутенберг. Това е скала от магнитуди - условна характеристика на енергията на деформация, отделена от източника на земетресението. Величината се намира по формулата

където е максималната амплитуда на изместването в сеизмичната вълна, измерена за разглежданото земетресение на определено разстояние (km) от епицентъра, μm (10 -6 m);

Максимална амплитуда на изместване в сеизмична вълна, измерена при много слабо ("нулево" земетресение) на известно разстояние (km) от епицентъра, μm (10 -6 m).

Когато се използва за определяне на амплитудите на изместване повърхностенприемат вълни, записани от станциите за наблюдение

Тази формула дава възможност, измерена само от една станция, да се намери стойността, знаейки. Ако например 0,1 m = 10 5 μm и 200 km, 2,3, тогава

Скалата на Ч. Рихтер (класификация на земетресенията по магнитуд) може да бъде представена под формата на таблица:

Така магнитудът само характеризира добре явлението, което се е случило в източника на земетресението, но не дава информация за разрушителното му въздействие върху земната повърхност. Това е "прерогатив" на други, вече назовани везни. Ето защо изявлението на председателя на Министерския съвет на СССР Н.И. Рижков след земетресението в Спитак, че „силата на земетресението е 10 бала по скалата на Рихтер„Безсмислено е. Да, интензивността на земетресението наистина беше равна на 10 бала, но по скалата MSK-64.

Международен мащаб на Института по физика на Земята на име О. Ю. Шмид от Академията на науките на СССР MSK-64 е създаден в рамките на EES S.V. Медведев (СССР), Шпонхоер (ГДР) и Карник (Чехословакия). Нарича се MSK по първите букви от фамилните имена на авторите. Годината на създаване, както подсказва името, е 1964. През 1981 г. скалата е модифицирана и става известна като MSK-64 *.

Скалата съдържа инструментални и описателни части.

Инструменталната част е решаваща за оценка на интензивността на земетресенията. Тя се основава на показанията на сеизмометър - устройство, което записва максималните относителни премествания в сеизмична вълна с помощта на сферично еластично махало. Периодът на собствените трептения на махалото е избран така, че да е приблизително равен на периода на естествените трептения на нискоетажни сгради - 0,25 s.

Класификация на земетресенията според инструменталната част на скалата:

Таблицата показва, че ускорението на земята в 9 точки е 480 cm / s 2, което е почти половината = 9,81 m / s 2. Всяка точка съответства на двукратно увеличение на ускорението на земята; при 10 точки би било равно.

Описателната част на скалата е разделена на три раздела. В първия интензитетът се класифицира според степента на увреждане на сгради и конструкции, направени без противосеизмични мерки. Вторият раздел описва остатъчни явления в почвите, промени в режима на подземните и подземните води. Третият раздел е озаглавен "други знаци", който включва например реакцията на хората при земетресение.

Оценка на щетите се дава за три вида сгради, издигнати без антисеизмична армировка:

Класификация на степента на увреждане:

Степен на увреждане	Име на щетата	Характеристики на щетите
	Леки повреди	Малки пукнатини в стените, отцепващи малки парчета мазилка.
	Умерени щети	Малки пукнатини в стените, малки пукнатини в фугите между панелите, откъсване на доста големи парчета мазилка; падащи керемиди от покриви, пукнатини в комини, падащи части от комини (което означават комини на сгради).
	Тежки наранявания	Големи дълбоки и проходни пукнатини в стените, значителни пукнатини във фугите между панелите, падане на комини.
	Унищожаване	Срутване на вътрешни стени и стени на рамковия пълнеж, счупвания на стените, срутване на части от сгради, разрушаване на връзки (комуникации) между отделни части на сградата.
	Свлачища	Пълно унищожаване на сградата.

Ако в конструкциите на сградите има антисеизмични армировки, съответстващи на интензивността на земетресенията, тяхното увреждане не трябва да надвишава 2-ра степен.

Повреда на сгради и конструкции, издигнати без антисеизмични мерки:

Мащаб, точки	Характеристики на повредите на различни видове сгради
	1-ва степен в 50% от сгради тип А; 1-ва степен в 5% от сгради тип Б; 2-ра степен в 5% от сгради тип А.
	1-ва степен в 50% от сгради тип В; 2-ра степен в 5% от сгради тип Б; 2-ра степен в 50% от сградите от тип Б; 3-та степен в 5% от сгради тип Б; 3-та степен в 50% от сгради тип А; 4-та степен в 5% от сгради тип А. Пукнатини в каменни огради.
	2-ра степен в 50% от сгради тип В; 3-та степен в 5% от сгради тип Б; 3-та степен в 50% от сгради тип В; 4-та степен в 5% от сгради тип Б; 4-та степен в 50% от сгради тип А; 5-та степен в 5% от сгради тип А. Преместват се паметници и статуи, преобръщат се надгробни плочи. Каменните огради се рушат.
	3-та степен в 50% от сгради тип В; 4-та степен в 5% от сгради тип Б; 4-та степен в 50% от сградите от тип Б; 5-та степен в 5% от сгради тип В; 5-та степен в 75% от сгради тип А. Паметници и колони се преобръщат.

Остатъчни явления в почвите, промени в режима на подземните и подземните води:

Мащаб, точки	Характерни признаци
1-4	Няма нарушения.
	Малки вълни в течащи водни тела.
	В някои случаи - свлачища, на влажни почви са възможни видими пукнатини с ширина до 1 см; в планинските райони - възможни са отделни свлачища, промени в дебита на източниците и нивото на водата в кладенците.
	В някои случаи - свлачища на платна по стръмни склонове и пукнатини по пътищата. Нарушаване на тръбните съединения. В някои случаи - промени в дебита на източниците и нивото на водата в кладенците. В някои случаи възникват или изчезват съществуващи водоизточници. Единични случаи на свлачища по пясъчни и чакълести речни брегове.
	Малки свлачища по стръмни склонове на изкопи и насипи на пътища, пукнатини в земята достигат няколко сантиметра. Възможна е поява на нови резервоари. В много случаи се променят дебитът на източниците и нивото на водата в кладенците. Понякога сухите кладенци се пълнят с вода или съществуващите изсъхват.
	Значителни повреди по бреговете на изкуствени резервоари, разкъсвания на части от подземни тръбопроводи. В някои случаи - кривината на релсите и повреда на пътното платно. В заливните равнини често се виждат отлагания от пясък и тиня. Пукнатините в земята са до 10 см, а по склоновете и бреговете - повече от 10 см. Освен това има много тънки пукнатини в земята. Чести свлачища и проливане на почви, скални падания.

Други признаци:

Мащаб, точки	Характерни признаци
	Не се усеща от хората.
	Това се отбелязва от някои много емпатични хора в покой.
	Забелязва се с няколко, много леко люлеене на висящи предмети.
	Леко люлеене на висящи предмети и неподвижни превозни средства. Слабо тракане на съдовете. Разпознава се от всички хора в сградите.
	Забележимо люлеене на висящи предмети, часовникът с махалото спира. Нестабилните съдове се преобръщат. Усеща се от всички хора, всеки се събужда. Животните са притеснени.
	Книгите падат от рафтовете, картините и леките мебели се движат. Съдовете падат. Много хора изтичат от помещенията, движението на хората е нестабилно.
	Всички знаци са 6 точки. Всички хора изтичат от помещенията, понякога скачат от прозорците. Трудно е да се движите без опора.
	Някои от висящите лампи са повредени. Мебелите се движат и често се преобръщат. Леките предмети скачат и падат. Хората се затрудняват да държат краката си. Всички изтичат от помещението.
	Мебелите се преобръщат и се чупят. Голяма грижа за животните.

Съответствието между скалите на C. Richter и MSK-64 * (силата на земетресението и неговите разрушителни последици върху земната повърхност) може да се покаже като първо приближение в следната форма:

Всяка година има от 1 до 10 милиона сблъсъци на плочи (земетресения), много от тях дори не се усещат от човек, последствията от други са сравними с ужасите на войната. Световната сеизмична статистика за 20-ти век показва, че броят на земетресенията с магнитуд 7 и повече варира от 8 през 1902 и 1920 г. до 39 през 1950 г. Средният брой земетресения с магнитуд 7 и повече е 20 на година, с магнитуд 8 и повече - 2 на година.

Записът на земетресенията показва, че географски те са съсредоточени главно по т. нар. сеизмични пояси, които на практика съвпадат с разломите и прилежащи към тях.

75% от земетресенията се случват в Тихоокеанския сеизмичен пояс, обхващащ почти целия Тих океан по периметъра. В близост до нашите далекоизточни граници, той преминава през Японските и Курилските острови, остров Сахалин, полуостров Камчатка, Алеутските острови до залива на Аляска и се простира по-нататък по цялото западно крайбрежие на Северна и Южна Америка, включително Британска Колумбия в Канада, Щати Вашингтон, Орегон и Калифорния в САЩ, Мексико, Гватемала, Салвадор, Никарагуа, Коста Рика, Панама, Колумбия, Еквадор, Перу и Чили. Чили е вече неудобна страна, простираща се в тясна ивица на 4300 км, а освен това се простира по разлома между плочата Наска и Южноамериканската плоча; и видът на ставата тук е най-опасен - вторият.

23% от земетресенията се случват в алпийско-хималайския (наричан още средиземноморско-трансазиатски) сеизмичен пояс, който включва по-специално Кавказ и най-близкия анадолски разлом. Арабската плоча, движеща се в североизточна посока, удря евразийската плоча. Сеизмолозите регистрират постепенната миграция на потенциални земетресения от Турция към Кавказ.

Има теория, че предвестникът на земетресенията е повишаване на напрегнатото състояние на земната кора, която, свивайки се като гъба, изтласква водата от себе си. В същото време хидрогеолозите регистрират повишаване на нивото на подземните води. Преди земетресението в Спитак нивото на подпочвените води в Кубан и Адигея се е повишило с 5-6 m и на практика остава оттогава; причината за това се приписва на язовир Краснодар, но сеизмолозите смятат друго.

Само около 2% от земетресенията се случват в останалата част на Земята.

Най-силните земетресения от 1900 г. насам: Чили, 22 май 1960 г. - с магнитуд 9,5; полуостров Аляска, 28 март 1964 г. - 9,2; извън острова. Суматра, 26 декември 2004 г. - 9.2, цунами; Алеутски острови, 9 март 1957 г. - 9,1; Полуостров Камчатка, 4 ноември 1952 г. - 9.0. Десетте най-силни земетресения са също на полуостров Камчатка на 3 февруари 1923 г. - 8,5 и на Курилските острови на 13 октомври 1963 г. - 8,5.

Максималната очаквана интензивност за всеки регион се нарича сеизмичност. Има схема за сеизмично зониране и списък на сеизмичността в руските селища.

Живеем в Краснодарския край.

През 70-те години по-голямата част от нея, според картата на сеизмичното зониране на територията на СССР съгласно SNiP II-A.12-69, не принадлежи към зони с висока сеизмичност, а само тясна ивица от Черноморското крайбрежие от От Туапсе до Адлер се смяташе за сеизмично опасен.

През 1982 г., според SNiP II-7-81, зоната на повишена сеизмичност е удължена поради включването на градовете Геленджик, Новоросийск, Анапа, част от Таманския полуостров; разширява се и във вътрешността на страната – до град Абинск.

На 23 май 1995 г. заместник-министърът на Министерството на строителството на Руската федерация С.М. Полтавцеви изпратиха на всички ръководители на републиките, ръководители на администрации на територии и региони на Северен Кавказ, изследователски институти, проектантски и строителни организации Списък на населените места в Северен Кавказ, посочващ новата сеизмичност, приета за тях в точки и честотата на сеизмични ефекти. Този списък е одобрен от Руската академия на науките на 25 април 1995 г. в съответствие със схемата за временно сеизмично зониране на Северен Кавказ (BSSR-93), съставена в Института по физика на Земята от името на правителството след катастрофалната Спиташкото земетресение на 7 декември 1988 г.

Според VSSR-93 сега по-голямата част от територията на Краснодарския край, с изключение на северните му райони, попада в сеизмично активна зона. За Краснодар интензивността на земетресенията започва да е 8 3 (индекси 1, 2 и 3 съответстват на средната честота на повтаряемост на земетресенията веднъж на 100, 1000 и 10 000 години или вероятността от 0,5; 0,05; 0,005 в следващите 50 години).

Досега има различни гледни точки относно целесъобразността или нецелесъобразността на такава рязка промяна в оценката на потенциалната сеизмична опасност в региона.

Интересен анализ на карти, показващи местоположението на последните 100 земетресения в региона от 1991 г. насам (средно 8 земетресения годишно) и последните 50 земетресения от 1998 г. (също средно 8 земетресения годишно). Повечето от земетресенията все пак се случиха в Черно море, но се наблюдаваше и тяхното "задълбочаване" на сушата. Трите най-силни земетресения са наблюдавани в района на селище Лазаревски, на магистралата Краснодар-Новоросийск и на границата на Краснодарския и Ставрополския край.

Като цяло земетресенията в нашия регион могат да се характеризират като доста чести, но не много силни. Тяхната специфична енергия на единица площ (10 10 J / km 2) е по-малка от 0,1. За сравнение: в Турция -1 ... 2, в Закавказието - 0,1 ... 0,5, в Камчатка и Курилите - 16, в Япония - 14 ... 15,9.

От 1997 г. интензивността на сеизмичните въздействия в точките за строителните райони започна да се взема въз основа на набор от карти на общото сеизмично зониране на територията на Руската федерация (OSR-97), одобрени от Руската академия по Науки. Посоченият набор от карти предвижда прилагането на антисеизмични мерки по време на строителството на съоръжения и отразява 10% - (карта A), 5% - (карта B) и 1% (карта C) вероятността от възможно превишение (или, съответно 90% -, 95% - и 99% вероятност да не надвишават) за 50 години стойностите на сеизмичната активност, посочени на картите. Същите оценки отразяват 90% вероятност да не надвишават стойностите на интензитета за 50 (карта A), 100 (карта B) и 500 (карта C) години. Същите оценки съответстват на честотата на повтаряемост на такива земетресения средно веднъж на всеки 500 (карта A), 1000 (карта B) и 5000 (карта C) години. Според OSR-97 за Краснодар интензивността на сеизмичните въздействия е 7, 8, 9.

Наборът от карти OSR-97 (A, B, C) позволява оценка на степента на сеизмична опасност на три нива и предвижда прилагане на антисеизмични мерки по време на строителството на обекти от три категории, като се отчита отговорността на структури:

Карта А - Масово строителство;

карти B и C - обекти с повишена отговорност и особено критични обекти.

Ето извадка от списъка на населените места на Краснодарския край, разположени в сеизмични райони, посочвайки изчислената сеизмична интензивност в MSK-64 * точки от скала:

Имена на места	OSR-97 карти
А	V	С
Абинск
Абрау-Дюрсо
Адлер
Анапа
Армавир
Ахтирски
Белореченск
Витязево
Виселки
хайдук
Геленджик
Дагомис
Джубга
Дивноморское
Динская
Yeisk
Илски
Кабардинка
Кореновск
Краснодар
Криница
Кропоткин
Курганинск
Кушчевская
Лабинск
Ладога
Лазаревское
Ленинградская
Лоо
Магри
Мацеста
Мезмай
Мостовской
Нефтегорск
Новоросийск
Темрюк
Тимашевск
Туапсе
Hosta

Според OSR-97, за град Краснодар, интензитетът на сеизмичните въздействия е 7, 8, 9. Тоест има намаление на сеизмичността с 1 пункт в сравнение с VSSR-93. Интересно е, че границата между 7- и 8-точковите зони, като специално, "пропадна" отвъд град Краснодар, отвъд реката. Кубан. Границата беше извита по подобен начин точно близо до град Сочи (8 точки).

Посочената на картите и в списъка на населените места сеизмична интензивност се отнася за райони с някои средни минно-геоложки условия (II категория почви по сеизмични свойства). При условия, различни от средните, сеизмичността на конкретна строителна площадка се определя на базата на данни за микрозониране. В един и същи град, но в различните му региони, сеизмичността може да бъде значително различна. При липса на сеизмични материали за микрозониране е разрешено опростено определяне на сеизмичността на обекта съгласно таблицата SNiP II-7-81 * (почвата от вечно замръзнала земя се пропуска):

Категория на почвата по сеизмични свойства	Почви	Сеизмичност на строителната площадка със сеизмичност на района, точки
аз	Скалистите почви от всички видове са неизветрени и слабо изветрени, едрозърнести почви, плътни, нисковлажни, от магмени скали, съдържащи до 30% песъчливо-глинисти инертни материали.
II	Скалистите почви са изветрени и силно изветрени; едрозърнести почви, с изключение на тези от категория I; чакълести пясъци, едри и средно едри, плътни и средно плътни нисковлажни и мокри, фини и тинести плътни и нисковлажни пясъци, глинести почви с индекс на консистенция с коефициент на порьозност - за глина и глинеста почва и - за песъчлив глинест .
III	Пясъците са рохкави, независимо от степента на влажност и размера; едри и средно едри чакълести плътни и средно плътни водонаситени пясъци; пясъците са фини и тинести, плътни и със средна плътност, влажни и водонаситени; глинести почви с индикатор за консистенция при коефициент на порьозност - за глини и глинести и - за песъчливи глинести.			> 9

Зоната, в която земетресението причинява значителни щети на сгради и конструкции, се нарича мейзоизмична или плейстоеизъм. Ограничено е до 6-точкова изоизмичност. С интензитет от 6 точки или по-малко повреждаемостта на обикновените сгради и конструкции е малка и следователно при такива условия проектирането се извършва без да се отчита сеизмичната опасност. Изключение правят някои специални индустрии, за които при проектирането могат да се вземат предвид 6-точкови и понякога по-малко интензивни земетресения.

Проектирането на сгради и конструкции, като се вземат предвид изискванията на антисеизмичното строителство, се извършва при условия на 7-, 8- и 9-точкова интензивност.

Що се отнася до 10-точкови и по-интензивни земетресения, за такива случаи каквито и да е сеизмични защитни мерки са недостатъчни.

Ето статистиката на материалните загуби от земетресения в сгради и конструкции, проектирани и построени без да се вземат предвид и взети предвид антисеизмичните мерки:

Ето статистиката за щетите на сгради от различен тип:

Дял на сгради, повредени от земетресения

Предсказването на земетресения е неблагодарна задача.

Като наистина кървав пример може да се посочи следната история.

Китайски учени през 1975 г. предсказват времето на земетресението в Ляо Линг (бивш Порт Артур). Наистина, земетресението се случи на предвидената дата, само 10 души загинаха. През 1976 г. на международна конференция китайският доклад по този въпрос предизвиква фурор. И през същата 1976 г. китайците не можаха да предскажат Таншан (не Тиен Шан, както подвеждаха журналистите, а именно Таншан - от името на големия индустриален център Таншан с население от 1,6 милиона) земетресение. Китайците се съгласиха с цифрата от 250 хиляди жертви, но според средната оценка броят на загиналите по време на това земетресение е бил 650 хиляди, а според песимистичните оценки - около 1 милион души.

Прогнозите за интензивността на земетресенията също често са смешни за Бог.

В Спитак, според картата на SNiP II-7-81, земетресение с интензивност повече от 7 точки не трябваше да се случи, а да се „разтърси“ с интензивност от 9 ... 10 точки. В Газли също "сгрешиха" с 2 точки. Същата „грешка“ се случи и в Нефтегорск на остров Сахалин, който беше напълно разрушен.

Как да ограничим този природен елемент, как да направим сгради и конструкции, разположени на практика върху вибрационни платформи, всяка от които е готова да се „стартира“ във всеки един момент, сеизмично устойчиви? Тези проблеми се решават от науката за земетръсноустойчивото строителство, може би най-трудната за съвременната техническа цивилизация; нейната сложност се състои във факта, че трябва да предприемем действия „предварително” срещу събитие, чиято разрушителна сила не може да бъде предвидена. Случиха се много земетресения, много сгради с различни конструктивни схеми се срутиха, но много сгради и конструкции успяха да устоят. Натрупан е най-богатият, предимно тъжен, буквално кървав опит. И голяма част от този опит беше включена в SNiP II-7-81 * „Строителство в сеизмични региони“.

Ето образци от SNiP, териториален SN на Краснодарския край SNKK 22-301-99 "Строителство в сеизмични райони на Краснодарския край", обсъжданият в момента проект на нови норми и други литературни източници относно сгради с носещи стени, изработени от тухла или зидария .

зидарияе хетерогенно тяло, състоящо се от каменни материали и фуги, запълнени с хоросан. Чрез въвеждане на армировка в зидарията, подсилени каменни конструкции... Армировката може да бъде напречна (мрежите са разположени в хоризонтални шевове), надлъжна (армировката се намира отвън под слой циментов разтвор или в жлебове, оставени в зидарията), армировка чрез включване на стоманобетон в зидарията (сложни конструкции) и армировка чрез ограждане зидарията в стоманобетонна или метална рамка от ъглите.

Като каменни материалив условия на висока сеизмичност се използват изкуствени и естествени материали под формата на тухли, камъни, малки и големи блокове:

а) плътна или куха тухла с 13, 19, 28 и 32 отвора с диаметър до 14 mm, клас не по-нисък от 75 (класът характеризира максималната якост на натиск); размерът на масивна тухла е 250x120x65 mm, куха тухла - 250x120x65 (88) mm;

б) при проектна сеизмичност 7 точки се допускат кухи керамични камъни със 7, 18, 21 и 28 отвора с клас не по-нисък от 75; размерът на камъните е 250x120x138 мм;

в) бетонни камъни с размери 390x90 (190) x188 mm, масивни и кухи бетонни блокове с насипна плътност най-малко 1200 kg / m 3 клас 50 и повече;

г) камъни или блокове от черупчести скали, варовик клас най-малко 35, туф, пясъчник и други естествени материали клас 50 и по-висок.

Каменните материали за зидария трябва да отговарят на изискванията на съответните GOST.

Не се допуска използването на камъни и блокове с големи кухини и тънки стени, зидария със засипки и други, наличието на големи кухини в които води до концентрация на напрежения в стените между кухините.

Строителството на жилищни сгради от кирпичени тухли, кирпич и почвени блокове в райони с висока сеизмичност е забранено. В селските райони със сеизмичност до 8 точки се допуска изграждането на едноетажни сгради от тези материали, при условие че стените са подсилени с дървена антисептична рамка с диагонални връзки, докато парапетите от сурови и почвени материали не са разрешени.

Разтвор за зидарияобикновено се използва просто (на един вид плетене). Марката на хоросана характеризира неговата якост на натиск. Решението трябва да отговаря на изискванията на GOST 28013-98 „Строителни решения. Общи технически условия“.

Крайната якост на камъка и хоросана "диктува" пределната здравина на зидарията като цяло. Има формула проф. L.I. Onishchik за определяне на пределната якост на всички видове зидария при краткотрайно натоварване. Границата на дългосрочната (неограничено време) устойчивост на зидария е около (0,7 ... 0,8).

Каменните и подсилените каменни конструкции работят добре, главно за компресия: централна, ексцентрична, наклонена ексцентрична, локална (срутване). Те възприемат огъване, централно разтягане и срязване много по-лошо. SNiP II-21-81 "Каменни и армирано-зидани конструкции" съдържа съответните методи за изчисляване на конструкции за граничните състояния от първата и втората група.

Тези техники не са разгледани тук. След като се запознае със стоманобетонните конструкции, студентът може самостоятелно да ги овладее (при необходимост). В този раздел на курса са посочени само конструктивни противосеизмични мерки, които трябва да се изпълняват при строителството на каменни сгради в райони с висока проектна сеизмичност.

И така, първо за каменните материали.

Прилепването им към разтвора в зидарията се влияе от:

• изграждане на камъни (вече беше споменато);

Състоянието на повърхността им (преди полагане, камъните трябва да бъдат добре почистени от отлагания, получени по време на транспортиране и съхранение, както и отлагания, свързани с недостатъци в технологията на производство на камък, от прах, лед; след прекъсване на зидарските работи, горната ред зидария също трябва да бъде почистен);

Способността да абсорбира вода (тухли, камъни от леки скали (< 1800 кг/м3), а также крупные блоки с целью уменьшения поглощения воды из раствора должны перед укладкой смачиваться. Однако степень увлажнения не должна быть чрезмерной, чтобы не получалось разжижение раствора, поскольку как обезвоживание, так и разжижение раствора снижают сцепление.

Строителната лаборатория трябва да определи оптималното съотношение между количеството на предварително овлажняване на камъка и водното съдържание на хоросановата смес.

Проучванията показват, че порестите естествени камъни, както и сухите изпечени тухли, изработени от льосови глини, с висока водопоглъщаемост (до 12 ... 14%), трябва да бъдат потопени във вода за най-малко 1 минута (докато са навлажнени до 4 ... осем %). При доставяне на тухли на работното място в контейнери, накисването може да се извърши чрез спускане на контейнера във вода за 1,5 минути и поставянето му в „калъфа“ възможно най-скоро, като се сведе до минимум времето, прекарано на открито. След прекъсване на зидарските работи, горният ред зидария също трябва да бъде накиснат.)

Сега - за решението.

Ръчното полагане на парчета трябва да се извършва върху смесени циментови разтвори от марката не по-ниски от 25 при летни условия и не по-ниски от 50 през зимата. При издигане на стени от вибрирани тухлени или каменни панели или блокове трябва да се използват разтвори от клас най-малко 50.

За да се осигури добра адхезия на камъните към разтвора в зидарията, последният трябва да има висока адхезия (адхезивна способност) и да гарантира пълнотата на контактната площ с камъка.

Следните фактори влияят върху количеството на нормалното сцепление:

тези, които зависят от камъните, вече изброихме (техният дизайн, състояние на повърхността, способност да абсорбират вода);

но тези, които зависят от решението. То:

• неговият състав;
• издръжливост на опън;
• мобилност и капацитет за задържане на вода;
• режим на втвърдяване (влажност и температура);
• възраст.

При чисто циментово-пясъчните разтвори се получава голямо свиване, придружено от частично отделяне на разтвора от повърхността на камъка и по този начин намаляване на ефекта от високата адхезивна способност на такива разтвори. С увеличаване на съдържанието на вар (или глина) в циментово-варовите разтвори се увеличава водозадържащата му способност и намаляват деформациите на свиване във фугите, но в същото време адхезивната способност на разтвора се влошава. Следователно, за да се осигури добра адхезия, строителната лаборатория трябва да определи оптималното съдържание на пясък, цимент и пластификатор (глина или вар) в разтвора. Като специални добавки, които повишават адхезията, се препоръчват различни полимерни състави: дивинилстирен латекс SKS-65GP (B) съгласно TU 38-103-41-76; съполимер винилхлорид латекс VKhVD-65 PC съгласно TU 6-01-2-467-76; PVA поливинилацетатна емулсия в съответствие с GOST 18992-73.

Към разтвора се добавят полимери в количество от 15% от теглото на цимента, изчислено върху сухия остатък от полимера.

При изчислена сеизмичност от 7 точки не могат да се използват специални добавки.

За приготвяне на хоросан за земетръсна зидария не трябва да се използва пясък с високо съдържание на глина и прахови частици. Не използвайте портландски шлаков цимент и портланд пуцоланов цимент. При избора на цимент за разтвори е необходимо да се вземе предвид влиянието на температурата на въздуха върху времето на неговото втвърдяване.

Следните данни за камъните и хоросана трябва да бъдат записани в работния дневник:

• марка използвани камъни и разтвори

· Съставът на разтвора (по данни от паспорти и фактури) и резултатите от тестовете му от строителната лаборатория;

• място и време на приготвяне на разтвора;
• срок на доставка и състояние на разтвора след транспортиране при
• централизирана подготовка и доставка на разтвора;
• консистенция на хоросана при полагане на стени;

· Мерки за повишаване на силата на сцепление, извършвани по време на полагане на стени (намокряне на тухла, почистване от прах, лед, полагане "под залива" и др.);

• грижа за зидарията след монтаж (поливане, покриване с рогозки и др.);
• температурно-влажностни условия по време на изграждането и узряването на зидарията.

И така, разгледахме изходните материали за зидария - камъни и хоросан.

Сега ще формулираме изискванията за съвместната им работа при полагане на стени на устойчива на земетресение сграда:

· Зидарията по правило трябва да бъде едноредова (верижна). Допуска се (по-добре, ако проектната сеизмичност не е по-висока от 7 точки) многоредова зидария с повторение на редовете на бримките най-малко след три реда лъжици;

· Челните редове, включително задните редове, трябва да се полагат само от цял ​​камък и тухла;

• тухлени стълбове и стени с ширина 2,5 тухли или по-малко трябва да се полагат само от цели тухли, с изключение на случаите, когато е необходима непълна тухла за превързване на шевовете на зидарията;

• не е разрешено да се извършва зидария в пустошта;

· Хоризонталните, вертикалните, напречните и надлъжните фуги трябва да се запълнят изцяло с хоросан. Дебелината на хоризонталните шевове трябва да бъде най-малко 10 и не повече от 15 mm, средната в рамките на пода - 12 mm; вертикално - не по-малко от 8 и не повече от 15 mm, средно - 10 mm;

· Зидарията трябва да се извършва по цялата дебелина на стената във всеки ред. В този случай основните етапи трябва да бъдат положени по методите "натискане" или "в линия с подрязване" (методът "в линия" не е разрешен). За цялостно запълване на вертикални и хоризонтални фуги на зидария се препоръчва да се изпълняват "под залива" с подвижност на хоросана 14 ... 15 cm.

Разтворът се излива по ред с лъжичка.

За да се избегнат загуби на хоросан, зидарията се извършва с инвентарни рамки, изпъкнали над маркировката на реда на височина 1 cm.

Изравняването на разтвора се извършва с помощта на летва, за която рамка служи като водач. Скоростта на движение на релсата при изравняване на разтвора, излят по реда, трябва да гарантира, че попада във вертикалните шевове. Консистенцията на хоросана се контролира от зидаря с помощта на наклонена равнина под ъгъл приблизително 22,50 спрямо хоризонта; сместа трябва да се слее от тази равнина. При полагане на тухла зидарят трябва да я притисне и почуква, като следи разстоянията за вертикалните фуги да не надвишават 1 см. Всяко повреда на леглото на хоросана по време на полагането на тухла (вземане на проби от хоросан за намазване на шевове , преместване на тухла по стената) не е разрешено.

При временно спиране на производството на работа, горният ред зидария не трябва да се излива с хоросан. Продължаването на работата, както вече беше отбелязано, трябва да започне с напояване на повърхността на зидарията с вода;

· Вертикалните повърхности на жлебове и канали за монолитни стоманобетонни включвания (те ще бъдат разгледани по-долу) трябва да се изпълняват с хоросаново рязане с 10 ... 15 mm;

· Зидария на стени в местата на взаимното им опора трябва да се издига само по едно и също време;

· Не се допуска конюгиране на 1/2 и 1 тухла тънки стени със стени с по-голяма дебелина при издигането им по различно време с помощта на жлебове;

· Временните (монтажни) пролуки в издигащата се зидария трябва да завършват само с наклонена линия и да се намират извън местата на конструктивно укрепване на стените (подсилването ще бъде разгледано по-долу).

Изработена по този начин (като се вземат предвид изискванията към камъните, хоросана и тяхната фуга), зидарията трябва да придобие нормалното сцепление, необходимо за възприемане на сеизмични въздействия (временна устойчивост на аксиално напрежение по несвързани шевове). В зависимост от стойността на тази стойност зидарията се подразделя на зидария от категория I със 180 kPa и зидария от категория II със 180 kPa > 120 kPa.

Ако на строителната площадка е невъзможно да се получи кохезионна стойност, равна или надвишаваща 120 kPa (включително върху разтвори с добавки), използването на тухли и зидария не се допуска. И само при изчислена сеизмичност от 7 точки е възможно да се използва зидария от естествен камък при по-малко от 120 kPa, но не по-малко от 60 kPa. В този случай височината на сградата е ограничена до три етажа, ширината на стените е най-малко 0,9 m, ширината на отворите е не повече от 2 m и разстоянието между осите на стените е не повече от 12 м.

Стойността се определя от резултатите от лабораторни изследвания, а проектите показват как да се контролира действителната адхезия на строителната площадка.

Контролът на здравината на нормалното сцепление на хоросана с тухла или камък трябва да се извършва в съответствие с GOST 24992-81 "Каменни конструкции. Метод за определяне на силата на сцепление в зидария".

Секциите на стените за контрол се избират по указание на представителя на техническия надзор. Всяка сграда трябва да има поне един парцел на етаж с разделяне от 5 камъка (тухли) на всеки парцел.

Тестовете се провеждат 7 или 14 дни след края на съединителя.

Върху избрания участък от стената се отстранява горният ред зидария, след това около тестовия камък (тухла) с помощта на скрепери, като се избягват сътресения и удари, се почистват вертикалните шевове, в които се вмъкват хващачите на тестовата настройка .

Когато се изпитва, натоварването трябва да се увеличава непрекъснато с постоянна скорост от 0,06 kg / cm2 в секунда.

Осовата якост на опън се изчислява с грешка от 0,1 kg / cm2 като средноаритметично от резултатите от 5 теста. Средната якост на нормалното сцепление се определя въз основа на резултатите от всички тестове в сградата и трябва да бъде най-малко 90% от изискваната по проекта. В този случай последващото увеличаване на силата на нормалното сцепление от 7 или 14 дни до 28 дни се определя с помощта на корекционен коефициент, който взема предвид възрастта на съединителя.

Едновременно с изпитването на зидарията се определя якостта на натиск на разтвора, взет от зидарията под формата на плочи с дебелина, равна на дебелината на шева. Силата на разтвора се определя чрез тест за компресия на кубчета с ръбове 30 ... 40 mm, направени от две плочи, залепени с тънък слой гипсово тесто 1 ... 2 mm.

Силата се определя като средноаритметично от тестовете на 5 проби.

При извършване на работа е необходимо да се стремим да гарантираме, че нормалната адхезия и якостта на натиск на разтвора във всички стени и особено по височината на сградата са еднакви. В противен случай се наблюдават различни деформации на стените, придружени от хоризонтални и коси пукнатини в стените.

Въз основа на резултатите от наблюдението на силата на нормалното сцепление на хоросана с тухла или камък се съставя акт в специална форма (GOST 24992-81).

Така че в устойчива на земетресение конструкция може да се използва зидария от две категории. Освен това, според устойчивостта на сеизмични влияния, зидарията се разделя на 4 вида:

1. Сложна зидана конструкция.

2. Зидария с вертикална и хоризонтална армировка.

3. Зидария с хоризонтална армировка.

4. Зидария с армировка само на стенни фуги.

Сложната конструкция на зидарията се осъществява чрез въвеждане на вертикални стоманобетонни сърцевини в тялото на зидарията (включително в пресечната точка и конюгиране на стени), закотвени в противосеизмични пояси и основи.

Тухлената (зидана) зидария в сложни конструкции трябва да се извършва с клас на хоросан най-малко 50.

Ядрата могат да бъдат монолитни и сглобяеми. Бетонът от монолитни стоманобетонни сърцевини трябва да е клас не по-малко от В10, сглобяем - В15.

Монолитните стоманобетонни ядра трябва да бъдат разположени отворени поне от едната страна, за да се контролира качеството на бетонирането.

Сглобяемите стоманобетонни ядра имат повърхност, която е гофрирана от три страни, а от четвъртата - неизгладена бетонна текстура; освен това третата повърхност трябва да има гофрирана форма, изместена спрямо гофрирането на първите две повърхности, така че нейните прорези да падат върху издатините на съседните повърхности.

Размерите на напречното сечение на сърцевината обикновено са най-малко 250x250 mm.

Не забравяйте, че вертикалните повърхности на каналите в зидарията за монолитни сърцевини трябва да бъдат направени с 10 ... 15 мм разрез на фугиращата смес или дори с дюбели.

Първо се поставят сърцевините - рамкиране на отворите (монолитни - директно в краищата на отворите, сглобяеми - с отклонение 1/2 тухла от ръбовете), а след това обикновени - симетрично спрямо средата на ширина на стената или стената.

Стъпката на сърцевината трябва да бъде не повече от осем дебелини на стената и да не надвишава височината на пода.

Монолитните рамкирани сърцевини трябва да бъдат свързани към зидарията на стената чрез стоманени мрежи от 3 ... 4 гладки (клас A240) пръти с диаметър 6 mm, припокриващи сечението на сърцевината и влизащи в зидарията най-малко 700 mm от двете страни от сърцевината в хоризонтални шевове след 9 реда тухли (700 mm) на височина с прогнозна сеизмичност от 7-8 точки и след 6 реда тухли (500 mm) с прогнозна сеизмичност от 9 точки. Надлъжната армировка на тези мрежи трябва да бъде здраво свързана със скоби.

От монолитни обикновени ядра в кея се произвеждат затворени скоби от d 6 A-I: когато съотношението на височината на стената към нейната ширина е повече от 1 (още по-добре - 0,7), т.е. когато стълбът е тесен, скобите се освобождават по цялата ширина на опората от двете страни на ядрото, с определено съотношение по-малко от 1 (за предпочитане 0,7) - на разстояние най-малко 500 mm от двете страни на ядро; стъпката на скобите във височина е 650 mm (след 8 реда тухли) с прогнозна сеизмичност от 7-8 точки и 400 mm (след 5 реда тухли) с прогнозна сеизмичност от 9 точки.

Надлъжната армировка на сърцевината е симетрична. Броят на надлъжната армировка е не по-малко от 0,1% от площта на напречното сечение на стената на едно ядро, като в същото време количеството на армировката не трябва да надвишава 0,8% от площта на напречното сечение на бетона на ядрото. Диаметърът на армировката е най-малко 8 мм.

За съвместна работа на сглобяеми сърцевини със зидария, в изрезите за гофриране във всеки ред зидария са захванати скоби d 6 A240, които влизат в шевовете от двете страни на сърцевината с 60 ... 80 mm. Следователно хоризонталните шевове трябва да съвпадат с жлебовете на двата противоположни ръба на сърцевината.

Разграничаване на стени на сложна структура, образуващи и не образуващи "ясна" рамка.

Размита рамка от включвания се получава, когато трябва да се подсили само част от стените. В този случай включванията на различни етажи могат да бъдат разположени по различни начини в плана.

6, 5, 4 при полагане на 1-ва категория и

5, 4, 3 при полагане на II-ра категория.

Освен максималната етажност се регулира и максималната височина на сградата.

Максималната разрешена височина на сградата е лесна за запомняне по следния начин:

n х 3 м + 2 м (до 8 етажа) и

n х 3 m + 3 m (9 или повече етажа), т.е. 6-ти етаж (20 м); 5-ти етаж (17 м); 4-ти етаж (14 м); 3-ти етаж (11 м).

Имайте предвид, че разликата между маркировките на най-ниското ниво на слепата зона или планираната повърхност на земята в непосредствена близост до сградата и горната част на външните стени се приема като височина на сградата.

Важно е да се знае, че височината на сградите на болници и училища с прогнозна сеизмичност от 8 и 9 е ограничена до три надземни етажа.

Може да попитате: ако, например, при изчислена сеизмичност от 8 точки n max = 4, тогава при H et max = 5 m, максималната височина на сградата трябва да бъде 4x5 = 20 m, а аз давам 14 m.

Тук няма противоречие: изисква се сградата да има не повече от 4 етажа, като в същото време височината на сградата не надвишава 14 m (което е възможно с височина на етажа в 4-етажна сграда от не повече от 14/4 = 3,5 m). Ако височината на един етаж надвишава 3,5 m (например достига H et max = 5 m), тогава може да има само 14/5 = 2,8 от такива етажи, т.е. 2. Така едновременно се регулират три параметъра - броят на етажите, тяхната височина и височината на сградата като цяло.

В тухлени и каменни сгради освен външните надлъжни стени трябва да има поне една вътрешна надлъжна стена.

Разстоянието между осите на напречните стени с проектна сеизмичност от 7, 8 и 9 точки не трябва да надвишава съответно 18,15 и 12 m за полагане на 1-ва категория, 15, 12 и 9 m за полагане на II категория Разстоянието между стените на сложната конструкция (т.е. тип 1) може да се увеличи с 30.

При проектиране на сложни конструкции с ясна рамка се изчисляват и проектират като рамкови конструкции (колони и греди) стоманобетонни ядра и противосеизмични пояси. Тухлената зидария се счита за запълване на рамката, участваща в работата по хоризонтални въздействия. В този случай слотовете за бетониране на монолитни ядра трябва да са отворени поне от две страни.

Вече говорихме за размерите на напречното сечение на ядрата и разстоянията между тях (стъпка). При стъпка на сърцевината над 3 m, както и във всички случаи с дебелина на пълнежа над 18 cm, горната част на зидарията трябва да бъде свързана към антисеизмичния пояс чрез къси къси с диаметър 10 mm, излизащи от него в На стъпки от 1 m с пускане в зидарията на дълбочина 40 cm.

Броят на етажите с такава сложна стенна конструкция не се взема повече с прогнозна сеизмичност от 7, 8 и 9 точки, съответно:

9, 7, 5 при полагане категория I и

7, 6, 4 при полагане на II-ра категория.

В допълнение към максималния брой етажи се регулира и максималната височина на сградата:

9-ти етаж (30 м); 8-ми етаж (26 м); 7 етаж (23 м);

6-ти етаж (20 м); 5-ти етаж (17 м); 4-ти етаж (14 м).

Височината на етажите с такава сложна стенна конструкция трябва да бъде не повече от 6, 5 и 4,5 m при проектна сеизмичност съответно 7, 8 и 9 точки.

Тук всички наши аргументи за „несъответствието“ на граничните стойности на броя на етажите и височината на сградата, които проведохме за сгради със сложна стенна конструкция с „размита“ изразена рамка, остават валидни: за например, с изчислена сеизмичност от 8 точки n max = 6,

H et max = 5 m, максималната височина на сградата трябва да бъде 6x5 = 30 m, а стандартите ограничават тази височина до 20 m, т.е. в 6-етажна сграда височината на пода трябва да бъде не повече от 20/6 = 3,3 m, а ако височината на пода е 5 m, тогава сградата може да бъде само 4-етажна.

Разстоянието между осите на напречните стени при проектна сеизмичност от 7, 8 и 9 точки не трябва да надвишава съответно 18, 15 и 12 m.

Зидария с вертикална и хоризонтална армировка.

Вертикалната армировка се взема според изчислението за сеизмични ефекти и се монтира със стъпка не повече от 1200 mm (след 4 ... 4,5 тухли).

Независимо от резултатите от изчисленията при стени с височина над 12 m с проектна сеизмичност 7 точки, 9 m с проектна сеизмичност 8 точки и 6 m с проектна сеизмичност 9 точки, вертикалната армировка трябва да има площ от най-малко 0,1% от площта на зидарията.

Вертикалната армировка трябва да бъде закотвена в противосеизмични пояси и основи.

Стъпката на хоризонталните решетки е не повече от 600 мм (след 7 реда тухли).

СТРОИТЕЛЕН ПРАВИЛ

СТРОИТЕЛСТВО В СЕИЗМИЧНИ ЗОНИ

SNiP II-7-81 *

МИНСТРОЙ на Русия

Москва 1995г

Разработено от TsNIISK им. Кучеренко NIIOSP им. Герсеванов, NIISK, Kazakh Promstroyniiproekt, TsNNIpromzdanii Gosstroy на СССР, TbilZNIIEP Gosgrazhdanstroy Институт по физика на Земята на Академията на науките на СССР, Институт по структурна механика и устойчивост на земетресения на Академията на науките на земните науки на Georgian S Mechaniste Institute за земна механика S Структури на Академията на науките на Узбекската ССР, TsNNII Веденеев Министерство на енергетиката на СССР, Красноярск Промстрой и Проект на Министерството на тежкото строителство на СССР, ЦНИИПселстрой на Министерството на земеделието на СССР с участието на Хидропроекта на името на V.I. Жук и ГрузНИЕГС на Министерството на енергетиката на СССР.

Новата карта на сеизмичното райониране на територията на СССР е съставена от научни институции на Академията на науките на СССР и академиите на науките на съюзните републики (водени от Института по физика на Земята на Академията на науките на СССР) и одобрена от Междуведомствен съвет по сеизмология и земетръсно строителство към Президиума на Академията на науките на СССР.

С въвеждането на SNiP II-7-81 от 1 януари 1982 г. вече не са валидни: глава от SNiP II-A.12-69 *. „Строителство в сеизмични райони. Стандарти за проектиране ":

Резолюция на Държавния комитет по строителството на СССР от 3 юли 1976 г. № 81 "За добавяне на приложение 2 към глава SNiP II-A.12-69";

Резолюция на Държавния комитет по строителството на СССР от 24 август 1976 г. № 140 "За добавяне и изменение на Приложение 2 към глава SNiP II-A.12-69";

Резолюция на Държавния комитет по строителството на СССР от 28 юли 1980 г. № 116 "За добавяне и изменение на Приложение 2 към глава SNiP II-A.12-69".

В тези строителни норми и правила са направени промени, одобрени с решения на Държавния комитет по строителството на СССР от 3 юни 1987 г., № 106, от 16 август 1989 г., № 127 и на Министерството на строителството на Русия от юли 26, 1995, бр. 18-76.

Променените елементи, таблици и приложения са маркирани със звездичка в тези строителни кодове.

Редактори - инж. Ф.М.Шлемин,канд. технология науки Ф. В. Бобров(Госстрой СССР), Dr. науки С. В. Поляков,инж. В. И. Ойзерман(ЦНИИСК на името на Кучеренко), д-р физ.-мат. науки V.I.Bune(IPH AN SSSR), д-р. науки О. А. Савинов,канд. технология науки Н. Д. Красников(VNIIG), канд. технология науки Я. И. Натарий(Хидропроект), канд. технология науки Г. С. Шестоперов(ЦНИИС) .

ВНИМАНИЕ НА ЧИТАТЕЛИТЕ!

Необходимо е да се вземат предвид одобрените промени в строителните норми и наредби и държавни стандарти, публикувани в списание "Бюлетин на строителната техника" и информационния индекс "Държавни стандарти".

Госстрой на СССР	Строителни норми	SNiP II-7-8l *
	Строителство в сеизмични райони	Заменя главата на SNiP II-A.12-69 *

1. ОСНОВНИ РАЗПОРЕДБИ

1.1. Тези стандарти трябва да се спазват при проектиране на сгради и конструкции, издигнати в райони със сеизмичност от 7, 8 и 9 точки.

1.2. При проектирането на сгради и конструкции за строителство в посочените сеизмични райони е необходимо:

използвайте материали, конструкции и конструктивни схеми, които осигуряват най-ниски стойности на сеизмични натоварвания;

вземете, като правило, симетрични структурни схеми, равномерно разпределение на твърдостта на конструкциите и техните маси, както и натоварванията върху подовете;

в сгради и конструкции, изработени от сглобяеми елементи, поставете фуги извън зоната на максимални усилия, осигурете здравина и хомогенност на конструкциите с помощта на увеличени сглобяеми елементи;

осигуряват условия, които улесняват развитието на пластични деформации в конструктивните елементи и техните съединения, като същевременно гарантират стабилността на конструкцията.

1.3. При проектирането на сгради и конструкции за строителство в сеизмични райони трябва да се има предвид:

а) интензивност на сеизмичното въздействие в точки (сеизмичност);

б) повторяемостта на сеизмичното въздействие.

Интензитетът и повторяемостта трябва да бъдат взети от картите на сеизмичното райониране на територията на СССР (Приложение 1 * и 2 *), приет от Академията на науките на СССР, с изменения, одобрени от Руската академия на науките.

Посочено в приложението. 1 * и 2 * сеизмичността се отнася до райони със средни сеизмични свойства на почвите (категория II според таблица 1 *).

1.4. Определянето на сеизмичността на строителната площадка следва да се извършва въз основа на сеизмично микрозониране.

В райони, за които няма карти на сеизмично микрозониране, се допуска определяне на сеизмичността на строителната площадка по табл. 1*.

1.5. Строителни обекти със стръмен наклон над 15 °, неблагоприятни в сеизмично отношение са близостта на равнините на разтоварване, силното нарушаване на скалите от физико-геоложки процеси, слягане на почви, талус, свлачища, плаващи пясъци, свлачища, карст, минни изработки, кални потоци.

При необходимост от изграждане на сгради и конструкции на такива обекти трябва да се вземат допълнителни мерки за укрепване на техните основи и укрепване на конструкциите.

1.6.* По правило не се допуска изграждането на сгради и конструкции на обекти със сеизмичност над 9 точки. Ако е необходимо, строителството на такива обекти е разрешено по споразумение с Министерството на строителството на Русия.

Маса 1*

		Сеизмичност на строителната площадка със сеизмичността на района, точки
	Скалистите почви от всички видове (включително вечно замръзнали и размразени), неизветряли и слабо изветрени: груби, плътни, нисковлажни магмени скали, съдържащи до 30% пясъчно-глинест пълнител: изветрени и силно изветрени скалисти и некаменисто твърдо замръзнали (вечно замръзнали) почви 2 ° С и по-ниско по време на строителство и експлоатация по принцип I (запазване на основни почви в замръзнало състояние)
	Изветрени и силно изветрени скалисти почви, включително вечна замръзналост, с изключение на тези от категория I; едрозърнести почви, с изключение на тези от категория I; пясъците са чакълести, едри и средно едри, плътни и със средна плътност, нисковлажни и влажни; пясъците са фини и тинести, плътни и със средна плътност, с ниска влажност; глинести почви с индекс на консистенция I Л 0,5 при коефициент на порьозност д< 0,9 за глини и глини и д< 0,7 - для супесей; вечномерзлые нескальные грунты пластичномерзлые или сыпучемер­злые, а также твердо-мерзлые при температуре выше минус 2°С при строительстве и эксплуатации по принципу I
	Насипни пясъци, независимо от съдържанието на влага и големина: чакълести, едри и средни, плътни и средно плътни водонаситени пясъци; пясъците са фини и тинести, плътни и със средна плътност, влажни и водонаситени; глинести почви с индекс на консистенция I Л> 0,5; глинести почви с индекс на консистенция I L<0,5 при коэффи­циенте пористости е>0,9 за глини и глини и e> 0,7 за пясъчни глини; вечно замръзнали некаменисти почви по време на строителство и експлоатация съгласно принцип II (разрешено е размразяване на основни почви)

Забележка: 1 *. Причисляването на обекта към категория I по сеизмични свойства се допуска, когато дебелината на слоя на съответната категория I е повече от 30 m от черната маркировка при насип или планировъчна марка при изкопни работи. В случай на хетерогенен състав на почвата строителната площадка спада към по-неблагоприятна по сеизмични свойства категория, ако в рамките на 10-метров почвен слой (изчислено от плановата марка) слоят, принадлежащ към тази категория, има обща дебелина от повече от 5 м.

2. При прогнозиране на повишаване на нивото на подпочвените води и напояване на почвите (включително слягане) по време на експлоатация на сграда и конструкция, категорията на почвата трябва да се определи в зависимост от свойствата на почвата (влага, консистенция) в намокрена състояние.

3. При застрояване върху вечно замръзнали некаменисти почви съгласно принцип II, ако зоната на размразяване се простира до подлежащата размразена почва, основните почви трябва да се считат за невечно замръзнали (според действителното им състояние след размразяване).

4. За особено критични сгради и конструкции в строеж в райони със сеизмичност 6 точки на строителни площадки с почви от III категория по сеизмични свойства изчислената сеизмичност следва да се приеме за 7 точки.

5. При определяне на сеизмичността на строителни площадки за транспортни и хидравлични съоръжения следва да се вземат предвид допълнителните изисквания, посочени в раздели 4 и 5.

6. При липса на данни за консистенцията или съдържанието на влага, глинестите и песъчливите почви с ниво на подпочвените води над 5 m се класифицират като III категория по сеизмични свойства.

2. ПРОЕКТНИ НАТОРЕНИЯ

2.1. Изчисляването на конструкции и основи на сгради и конструкции, предназначени за строителство в сеизмични зони, трябва да се извършва за основни и специални комбинации от натоварвания, като се вземат предвид сеизмичните ефекти.

При изчисляване на сгради и конструкции (с изключение на транспорта и хидравликата) за специална комбинация от товари, стойностите на изчислените натоварвания трябва да се умножат по комбинираните коефициенти, взети от табл. 2.

Хоризонтални натоварвания от маси върху гъвкави окачвания, температурни климатични ефекти, ветрови натоварвания, динамични ефекти от оборудването и транспорта, спирачни и странични сили от движенията на крана не се вземат предвид.

таблица 2

Видове товари	Стойността на коефициента на комбинация n с
Постоянен
Временно дълго
Краткосрочно (за подове и покрития)

При определяне на проектното вертикално сеизмично натоварване трябва да се вземе предвид теглото на моста на крана, теглото на количката, както и теглото на товара, равно на товароподемността на крана, с коефициент 0,3.

Проектното хоризонтално сеизмично натоварване от теглото на крановите мостове трябва да се вземе предвид в посока, перпендикулярна на оста на крановите носачи. Намаляването на натоварването на крана, предвидено от SNiP за товари и удари, не се взема предвид.

2.2. Изчисленията на сгради и конструкции за специални комбинации от натоварвания, като се вземат предвид сеизмичните ефекти, трябва да се извършват:

а) при натоварвания, определени в съответствие с инструкциите в точка 2.5;

б) използване на инструментални записи на базовото ускорение по време на земетресение, най-опасното за дадена сграда или конструкция, както и синтезирани акселерограми. В този случай максималните амплитуди на базовите ускорения трябва да бъдат взети най-малко 100, 200 или 400 cm / s 2 със сеизмичност на строителните обекти съответно 7, 8 и 9 точки.

При изчисляване съгласно т. "б" трябва да се вземе предвид възможността за развитие на нееластични деформации на конструкциите.

Расте по т. "а" трябва да се извършва за всички сгради и конструкции.

Изчислението по т. "б" трябва да се извърши при проектиране на особено критични конструкции и високи (повече от 16 етажа) сгради.

2.3. Сеизмичните въздействия могат да имат всяка посока в пространството.

За сгради и конструкции с проста геометрична форма проектните сеизмични натоварвания трябва да се приемат като действащи хоризонтално по посока на техните надлъжни и напречни оси. Отделно трябва да се разгледа действието на сеизмичните натоварвания в посочените посоки.

При изчисляване на конструкции със сложна геометрична форма трябва да се вземат предвид посоките на действие на сеизмичните натоварвания, които са най-опасни за дадена конструкция или нейните елементи.

2.4. Вертикалното сеизмично натоварване трябва да се вземе предвид при изчисляването:

хоризонтални и наклонени конзолни конструкции;

Разлетни конструкции на мостове;

рамки, арки, ферми, пространствени покрития на сгради и конструкции с обхват от 24 метра или повече;

конструкции за устойчивост на преобръщане или против хлъзгане;

каменни конструкции (съгласно клауза 3.37).

2.5 . Проектно сеизмично натоварване S ikв избраната посока, приложена към точката ки съответните и-тия тон на естествените вибрации на сгради или конструкции, се определя по формулата

S ik = K 1 K 2 S 0ik,(1)

където ДА СЕ 1 - коефициент, отчитащ допустимите щети на сгради и конструкции, взети съгласно табл. 3;

k 2 -коефициент, отчитащ проектните решения на сгради и конструкции, взети съгласно табл. 4 или инструкциите в разд. 5;

S 0ik -стойност на сеизмичното натоварване за и-ти тон на естествените вибрации на сграда или конструкция, определен при допускането за еластична деформация на конструкциите по формулата

S oik =Q k Aб иK wnik, (2)

където Q k - k,определени, като се вземат предвид проектните натоварвания върху конструкциите в съответствие с точка 2.1 (фиг. 1);

А -коефициент, чиито стойности трябва да се приемат равни на 0,1; 0,2; 0,4 съответно за проектната сеизмичност от 7, 8, 9 точки;

б аз -съответстващ динамичен фактор и-ти тон на естествените вибрации на сгради или конструкции, приет в съответствие с точка 2.6;

ДА СЕw -коефициент, взет според табл. 6 или в съответствие с инструкциите в разд. 5;

NSи К -коефициент в зависимост от формата на деформация на сграда или конструкция по време на нейните естествени трептения по протежение и-ти тон и от местоположението на товара, определено съгласно точка 2.7.

Забележка Проектната сеизмичност на сгради и конструкции, както и стойностите на коефициента K 1,приемат в съгласие с организацията, одобряваща проекта в съответствие с табл. 3 и 5.

2.6. * Фактор на динамика б ив зависимост от изчисления период на собствените трептения Tисгради или конструкции върху и-ти тон при определяне на сеизмичните натоварвания трябва да се вземе по формулите (3, 4, 5) или фиг. 2.

в Tи £ 0,08 с б и = 1+15 Tи

при 0,08 с<Tи £ 0,318 c б и = 2,2 (3)

в Tи > 0,318 с б и = 0,7/Tи

За почви от II и III категории с дебелина на слоя равна или по-малка от 30 m (крива 2)

в Tи £ 0,1 с б и = 1+15 Tи

при 0,1 сек<Tи £ 0,4 сек б и = 2,5 (4)

в Tи > 0,4 с б и = 1/Tи

За почви от II и III категории с дебелина на слоя над 30 m (крива 3)

в Tи £ 0,2 с б и = 1+7,5 Tи

при 0,2 сек<Tи £ 0,76 c б и = 2,5 (5)

в Tи > 0,76 с б и = 1,9/Tи

Във всички случаи стойностите б и, трябва да се приема най-малко 0,8.

ЗАБЕЛЕЖКА *. При изчисляване на транспортни и хидравлични конструкции изборът на зависимости б и(Т и), предвидени в този параграф, трябва да се извършват в съответствие с инструкциите в раздели 4 и 5.

Разрешени са регионални зависимости б и(Т и), одобрен от Министерството на строителството на Русия.

2.7. За сгради и конструкции, изчислени по конзолната схема, стойността n ikтрябва да се определи по формулата

n ik =(6)

където NSи(NSк) и NSи(NSj) - преместване на сграда или конструкция с естествени вибрации по протежение и-ти тон във въпросната точка ки във всички точки j, където в съответствие с проектната схема се приема, че теглото му е концентрирано;

Q j -тегло на сграда или конструкция, отнесена към точка j, определени, като се вземат предвид проектните натоварвания върху конструкцията в съответствие с точка 2.1.

2.8. За сгради с височина до 5 етажа включително с леко променящи се маси и коравина на пода при Т 1по-малък от 0,4 s коефициент n kпозволява да се определи по опростена формула

където NSки x j, - разстояния от точки ки jдо горния ръб на основите.

2.9. Усилията в конструкциите на сгради и конструкции, предназначени за строителство в сеизмични райони, както и в техните елементи, трябва да се определят, като се вземат предвид най-малко три режима на естествени вибрации, ако периодите на първия (най-нисък) тон на естествените вибрации Т 1повече от 0,4 s и като се вземе предвид само първата форма, ако T 1 равно на или по-малко от 0,4 s.

Броят на вибрациите и коефициентите n ikза хидравлични конструкции трябва да се вземат в съответствие с инструкциите в раздел 5.

2.10. Проектни стойности на срязващи и надлъжни сили, моменти на огъване и преобръщане, нормални и срязващи напрежения N стрв конструкции от сеизмично натоварване, подчинено на статичното му действие върху конструкцията, трябва да се определя по формулата

N стр = (8)

където N и- стойностите на силите или напреженията в разглеждания участък, причинени от сеизмични натоварвания, съответстващи на и-та форма на вибрация;

NS -броят на режимите на вибрация, взети предвид при изчислението.

2.11. Вертикалното сеизмично натоварване в случаите, предвидени в точка 2.4 (с изключение на каменни конструкции) трябва да се определя по формули (1) и (2), докато коефициентите ДА СЕwи ДА СЕ 2 , се приемат равни на единица.

Конзолни конструкции, чието тегло е незначително в сравнение с теглото на сградата (балкони, навеси, навеси за окачени стени и др. и техните закрепвания), трябва да се разглеждат за вертикално сеизмично натоварване при стойността б н = 5.

2.12. Конструкции, които се издигат над сграда или конструкция и имат незначително напречно сечение и тегло в сравнение с него (парапети, фронтони и др.), както и закрепване на паметници, тежко оборудване, инсталирано на първия етаж, трябва да се изчисляват, като се вземат предвид хоризонталното сеизмично натоварване, изчислено по формули (1) и (2) при б н = 5.

2.13. Стените, панелите, преградите, връзките между отделните конструкции, както и закрепването на технологичното оборудване трябва да се изчисляват за хоризонтално сеизмично натоварване по формули (1) и (2) при б нсъответстваща на котата на разглежданата конструкция, но не по-малко от 2. Силите на триене се вземат предвид само при изчисляване на хоризонтални челни фуги в едропанелни сгради.

2.14. При изчисляване на конструкциите за здравина и стабилност, в допълнение към коефициентите на условията на труд, приети в съответствие с други SNiP от част II, трябва да се въведе допълнителен коефициент на условия на труд m kp, определено от таблицата. 7.

2.15. При изчисляване на сгради и конструкции (с изключение на хидравлични конструкции) с дължина или ширина повече от 30 m, в допълнение към сеизмичното натоварване, определено в съответствие с точка 2.5, е необходимо да се вземе предвид въртящият момент спрямо вертикалната ос на сградата или конструкцията, преминаваща през центъра на коравина. Стойността на изчисления ексцентриситет между центровете на коравина и масите на сгради или конструкции на разглежданото ниво трябва да се вземе най-малко 0,1 V, където B е размерът на сградата или конструкцията в плана в посока, перпендикулярна на действието на силата S ik.

2.16. При изчисляване на подпорните стени трябва да се вземе предвид сеизмичното налягане на земята.

2.17. Изчисляването на сгради и конструкции, като се вземе предвид сеизмичното въздействие, като правило, се извършва според граничните състояния на първата група. В случаите, обосновани от технологичните изисквания, е позволено да се изчислява според втората група пределни състояния.

Таблица 3

Сгради и конструкции	Стойност на коефициента К 1
1. Конструкции, при които не се допускат трайни деформации и локални повреди (улягания, пукнатини и др.) *
2. Сгради и конструкции, в чиито конструкции остатъчни деформации, пукнатини, повреди на отделни елементи и др., пречат на нормалната експлоатация, като същевременно гарантират безопасността на хората и безопасността на оборудването (жилищни, обществени, промишлени, селскостопански сгради и конструкции ; хидравлични и транспортни съоръжения; енергийни и водоснабдителни системи, пожарни станции, пожарогасителни системи, някои комуникационни съоръжения и др.)
3. Сгради и конструкции, в чиито конструкции има значителни остатъчни деформации, пукнатини, повреди на отделни елементи, тяхното изместване и др., могат временно да спрат нормалната им експлоатация, като същевременно гарантират безопасността на хората (едноетажни промишлени и селскостопански сгради, които не не съдържа ценно оборудване)

* Списък на конструкциите според поз. 1 се договаря с клиента.

Таблица 4

Конструктивни решения на сгради	Стойност на коефициента К 2
1. Рамкови сгради, едроблокови, със сложна конструкция на стените и броя NSетажи над 5	K 2 = 1+0,1 (н-5)
2. Сградите са едропанелни или със стени от монолитен стоманобетон и етажността до 5
3. Същото, а броят на етажите е над 5	ДА СЕ 2 = 0,9 + 0,075 (n-5)
4. Сгради с един или повече рамкови долни етажи и надземни етажи с носещи стени, диафрагми или рамка с пълнеж, ако пълнежът липсва в долните етажи или слабо влияе на тяхната твърдост
5. Сгради с носещи стени от тухла или зидария, изработени ръчно без адхезионни добавки
6. Рамкови едноетажни сгради, чиято височина до дъното на греди или ферми е не повече от 8 m и с разстояния не повече от 18 m
7. Земеделски сгради върху пилоти, издигнати върху почви от III категория (съгласно табл. 1 *)
8. Сгради, които не са посочени в т. 1-7

Забележка: 1. Стойности К 1не трябва да надвишава 1,5.

2. По споразумение с Министерството на строителството на Русия стойностите на K 2 могат да бъдат определени според резултатите от експериментални изследвания.

Таблица 5

Характеристики на сгради и конструкции	Прогнозна сеизмичност при сеизмичността на строителната площадка, точки
1. Жилищни, обществени и промишлени сгради и постройки, с изключение на посочените в ал. 2-5
2. Особено важни сгради и конструкции *
3. Сгради и конструкции, чиито повреди са свързани с особено тежки последици (големи и средни жп гари, закрити стадиони и др.)	7 **		8 **	9 ***
4. Сгради и конструкции, чието функциониране е необходимо при отстраняване на последствията от земетресения (електро- и водоснабдителни системи, противопожарни, пожарогасителни системи, някои комуникационни съоръжения и др.)	7 ***	8 ***		9 ***
5. Сгради и конструкции, чието разрушаване не е свързано със смърт на хора, повреда на ценно оборудване и не води до прекратяване на непрекъснати производствени процеси (складове, кранови или ремонтни стелажи, малки работилници и др.), както и като временни сгради и постройки	С изключение на сеизмичните ефекти

* Отнасянето на сгради и конструкции към т.2 се извършва от клиента.

** Сградите и конструкциите се изчисляват за натоварване, съответстващо на проектната сеизмичност, умножено с допълнителен коефициент 1,5.

*** Същото с коефициент 1,2.

Таблица 6

Конструктивни решения за знания и структури	Стойност на коефициента ДА СЕ w
1. Високи конструкции с малки размери (кули, мачти, комини, свободно стоящи асансьорни шахти и др.)
2. Познаване на рамката, чието пълнеж на стените не влияе на нейната деформируемост по отношение на височината на стелажите здо напречния размер b по посока на проектното сеизмично натоварване, равно на или повече от 25
3. Същото като в т.2. но с уважение з/бравно на или по-малко от 15
4. Сгради и конструкции, които не са посочени в ал. 13

Бележки: 1. При междинни стойности з/бсмисъл ДА СЕwвзети чрез интерполация.

2. При различни височини на етажите, стойността ДА СЕwвзети средно з/б.

Таблица 7

Конструкции	Стойност на коефициента Tкр
При изчисляване на силата
1. Стомана и дърво
2. Стоманобетон с армировка от пръти и тел (с изключение на проверка на здравината на наклонени участъци):
а) от тежък бетон с армировка от класове А-I, А-II, А-III, Вр-I
б) същото, с фитинги от други класове
в) от лек бетон
г) от газобетон с армировка от всички класове
3. Стоманобетон, изпитан за якост на наклонени секции:
а) колони от многоетажни сгради
б) други елементи
4. Камък, армиран камък и бетон:
а) при изчисляване на ексцентрична компресия
б) при изчисляване за срязване и опън
5. Заварени съединения
6. Болтови (включително тези, свързани с болтове с висока якост) и връзки с нитове
При изчисляване на стабилността
7. Стоманени елементи с гъвкавост над 100
8. Същото, гъвкавост до 20
9. Същото, гъвкавост от 20 до 100	1.2 до 1 (чрез интерполация)

Забележки: 1. За посочените пози. 1-4 конструкции на сгради и конструкции (с изключение на транспортни и хидроинженерни), издигнати в райони с повторяемост 1, 2, 3, стойност T cr трябва да се умножи по 0,85; 1 или 1,5 съответно.

2. При изчисляване на стоманени и стоманобетонни носещи конструкции за използване в неотопляеми помещения или на открито при проектна температура под минус 40 ° C, трябва да се приема T cr = 1, в случаите на проверка на здравината на наклонени участъци от колони T cr = 0,9 .

3. ЖИЛИЩНИ, ОБЩЕСТВЕНИ, ИНДУСТРИАЛНИ СГРАДИ И СЪОРЪЖЕНИЯ

ОБЩИ РАЗПОРЕДБИ

3.1. Сградите и конструкциите трябва да бъдат разделени с антисеизмични фуги в случаите, когато:

сграда или конструкция има сложна планова форма;

съседните участъци на сграда или конструкция имат разлики във височините от 5 m или повече. В едноетажни сгради с височина до 10 m, с проектна сеизмичност от 7 точки, е разрешено да не се подреждат антисеизмични шевове.

3.2. Антисеизмичните фуги трябва да разделят сградите и конструкциите по цялата им височина. Разрешено е да не се прави шев в основата, освен в случаите, когато антисеизмичният шев съвпада със седиментния.

3.3 . Разстоянията между противосеизмичните фуги и височината на сградите не трябва да надвишават размерите, посочени в табл. осем.

3.4*. Стълбищните клетки трябва да бъдат затворени, с отвори за прозорци във външните стени. Местоположението и броят на стълбите трябва да се определят според резултатите от изчислението, извършено в съответствие със SNiP съгласно стандартите за пожарна безопасност за проектиране на сгради и конструкции, но вземете поне едно между антисеизмични фуги в сгради с височина над три етажа.

3.5. Антисеизмичните фуги трябва да се извършват чрез издигане на сдвоени стени или рамки, както и издигане на рамка и стена.

Ширината на антисеизмичния шев трябва да се определи според изчислението за натоварванията, определени в параграф 25.

При сграда или конструкция с височина до 5 m ширината на такъв шев трябва да бъде най-малко 30 mm. Ширината на антисеизмичния шев на сграда или конструкция с по-голяма височина трябва да се увеличи с 20 mm на всеки 5 m височина.

Таблица 8

	Дължина (широчина) размер, m			Височина, м (брой етажи)
Носещи конструкции на сгради	Приблизителна сеизмичност, точки
1. Метална или стоманобетонна рамка или стоманобетонни монолитни стени	Съгласно изискванията за несеизмични зони, но не повече от 150 m			Съгласно изискванията за несеизмични зони
2. Едропанелни стени
3. Стени от сложна конструкция, в която:
а) стоманобетонните включвания и стоманобетонните пояси образуват ясна рамкова система:
б) вертикалните стоманобетонни включвания, укрепващи стени или стълбове, не образуват ясна рамка
4. Стени от вибрирани тухлени панели или блокове; стени от бетонни блокове
5. Стени от тухла или зидария, различни от посочените в поз. 3 и 4:

Забележки: 1. За височина на сградата се приема разликата между маркировките на най-ниското ниво на слепата зона или планираната повърхност на земята в непосредствена близост до сградата и горната част на външните стени.

2. Височината на сгради на болници и училища със сеизмичност на строителната площадка 8 и 9 точки е ограничена до три надземни етажа.

3. В малки населени места, разположени в сеизмични райони, трябва да се предвиди изграждането на нискоетажни, предимно двуетажни жилищни сгради.

Запълването на антисеизмични фуги не трябва да пречи на взаимното хоризонтално движение на отделенията на сграда или конструкция.

3.6. В градовете и населените места е забранено изграждането на жилищни сгради със стени от кирпичени тухли, кирпич и почвени блокове. В селски селища, разположени в райони със сеизмичност от 8 точки, се допуска изграждането на едноетажни сгради от тези материали, при условие че стените са подсилени с дървена антисептична рамка с диагонални връзки.

3.7. Твърдостта на стените на къщите с дървена конструкция трябва да бъде снабдена със скоби. Стените от калдъръм и дървени трупи трябва да бъдат сглобени върху дюбели. Къщите от дървени панели трябва да бъдат проектирани с височина от един етаж.

3.8. При проектирането на сгради и конструкции е необходимо да се предвиди и провери чрез изчисление закрепването на високо и тежко оборудване към носещите конструкции на сгради и конструкции, както и да се вземат предвид сеизмичните сили, възникващи в този случай в носещите конструкции.

3.9. Сглобяемите стоманобетонни тавани и покриви на сгради трябва да бъдат монолитни, твърди в хоризонталната равнина и свързани с вертикални носещи конструкции.

3.10. Твърдостта на сглобяемите бетонови подове и покрития трябва да се осигури чрез:

съединяване на панели (плочи) на подове и покрития и запълване на фуги между панели (плочи) с циментов разтвор;

устройства за свързване между панели (плочи) и елементи на рамката или стените, възприемащи силите на опън и срязване, възникващи в шевовете.

Страничните повърхности на подови панели (плочи) и покрития трябва да имат шпонкова или набраздена повърхност. За свързване с антисеизмичен пояс или за свързване с рамкови елементи в панели (плочи), трябва да се предвидят изходи за армировка или вградени части.

3.11*. В тухлени и каменни сгради дължината на част от подови панели (покрития), положени върху ръчно изработени носещи стени, трябва да бъде най-малко 120 mm, а върху вибрирани тухлени панели и блокове - най-малко 90 mm.

В едноетажни каменни сгради с разстояние между стените не повече от 6 m е разрешено да се подреждат дървени подове (покрития), докато подовите греди трябва да бъдат закотвени в антисеизмичен пояс и диагонална настилка подредени по тях.

3.12. Неносещите елементи като прегради и рамкови пълнежи трябва да бъдат направени леки, като правило, с едропанелна или рамкова конструкция и свързани със стени, колони, а с дължина повече от 3 m - с тавани. В сгради над пет етажа не се допуска използването на ръчно изработени тухлени прегради.

Силата на неносещите елементи и техните закрепвания трябва да бъдат потвърдени в съответствие с точка 2.13 чрез изчисляване на действието на проектните сеизмични натоварвания от равнината (във всички случаи) и в равнината на елемента (в случаите, когато тези елементи работят заедно с носещите конструкции на сградата). Преградите, изработени от тухла или камък, трябва да бъдат подсилени по цялата им дължина най-малко на всеки 700 мм височина с пръти с общо напречно сечение в шева най-малко 0,2 см. Разрешено е да се правят окачени прегради със спирачки за движение от равнината на панелите.

3.13. Балконските конструкции и техните връзки с подовете трябва да бъдат проектирани като конзолни греди или плочи.

Премахването на балкони в сгради с каменни стени не трябва да надвишава 1,5 m.

3.14. Проектирането на основите на сгради и конструкции за строителство в сеизмични райони трябва да се извършва в съответствие с изискванията на SNiP за проектиране на основите на сгради и конструкции.

3. I5. По време на строителството в сеизмични райони, върху сглобяеми лентови основи, слой от хоросан клас 100 с дебелина най-малко 40 mm и надлъжна армировка с диаметър 10 mm в количество от три, четири и шест пръта с проектна сеизмичност от 7, 8 и 9 точки съответно. На всеки 300-400 mm надлъжни пръти трябва да бъдат свързани с напречни пръти с диаметър 6 mm.

При направата на сутеренни стени от сглобяеми панели, конструктивно свързани с лентови основи, не се изисква полагане на посочения слой хоросан.

3.16. В основите и стените на мазета от големи блокове зидарията трябва да бъде превързана във всеки ред, както и във всички ъгли и кръстовища на дълбочина най-малко 1/3 от височината на блока; фундаментните блокове трябва да се полагат в непрекъсната лента.

За запълване на шевовете между блоковете трябва да се използва разтвор от най-малко 25 клас.

В сгради с проектна сеизмичност от 9 точки трябва да се предвиди полагане на армировъчни мрежи с дължина 2 m с надлъжна армировка с обща площ на напречното сечение най-малко 1 cm в ъглите и пресечните точки на стените на сутерена.

В сгради до три етажа включително и конструкции с подходяща височина, с проектна сеизмичност 7 и 8 точки, е разрешено използването на блокове с празнота до 50% за полагане на стени на сутерена.

3.17. Хидроизолационните слоеве в сградите трябва да бъдат направени от циментов разтвор.

РАМКОВИ СГРАДИ

3.18. В рамковите сгради конструкция, която възприема хоризонтално сеизмично натоварване, може да бъде: рамка, рамка с пълнеж, рамка с вертикални скоби, диафрагми или усилватели.

3.19. За рамкови сгради с проектна сеизмичност 7-8 точки се допуска използването на външни каменни стени и вътрешни стоманобетонни или методични рамки (стелажи), като трябва да се спазват изискванията, установени за каменни сгради. Височината на такива сгради не трябва да надвишава 7 m.

3.20. Твърдите съединения на стоманобетонни рамки на сгради трябва да бъдат подсилени със заварени мрежи, спирали или затворени скоби.

Секциите от греди и колони, съседни на твърди рамкови възли на разстояние, равно на една и половина височина от тяхното напречно сечение, трябва да бъдат подсилени със затворена напречна армировка (скоби), монтирана според изчисленията, но не по-рядко от 100 mm, и за рамкови системи с носещи диафрагми - не по-рядко от след 200 мм.

3.21. Диафрагмите, скоби и коравините, които възприемат хоризонталното натоварване, трябва да са непрекъснати по цялата височина на сградата и да са разположени в двете посоки равномерно и симетрично спрямо центъра на тежестта на сградата.

3.22. Леките панти трябва да се използват като ограждащи стенни конструкции за рамкови сгради. Допуска се устройство за пълнене от тухли или камък, което отговаря на изискванията на точка 3.35.

3.23. Допуска се използването на самоносещи зидани стени:

когато стъпката на стенните колони на рамката е не повече от 6m;

с височина на стените на сгради, издигнати на обекти със сеизмичност съответно 7, 8 и 9 точки, не повече от 18, 16 и 9 m.

3.24. Зидарията на самоносещи стени в рамкови сгради трябва да бъде от I или II категория (в съответствие с точка 3.39), да има гъвкави връзки с рамката, които не предотвратяват хоризонтални измествания на рамката по стените.

Между повърхностите на стените и колоните на рамката трябва да се осигури празнина от най-малко 20 mm. По цялата дължина на стената, на нивото на покривните плочи и горната част на отворите на прозорците, трябва да се подредят антисеизмични пояси, свързани към рамката на сградата.

При пресичането на крайните и напречните стени с надлъжните стени трябва да се подредят антисеизмични шевове по цялата височина на стените.

3.25. Стълбищните и асансьорните шахти на рамкови сгради трябва да бъдат подредени като вградени конструкции с разрез етаж по етаж, които не влияят на твърдостта на рамката, или като твърда сърцевина, която възприема сеизмични натоварвания.

За рамкови сгради с височина до 5 етажа, с проектна сеизмичност от 7 и 8 точки, е разрешено да се подреждат стълбища и асансьорни шахти в плана на сградата под формата на конструкции, отделени от рамката на сградата. Устройството на стълбища под формата на свободно стоящи конструкции не е разрешено.

3.26. Като носещи конструкции на високи сгради (повече от 16 етажа) трябва да се вземат рамки с диафрагми, връзки или усилващи ядра.

При избора на дизайнерски схеми трябва да се даде предпочитание на схеми, при които пластмасовите зони възникват предимно в хоризонталните елементи на рамката (напречни греди, прегради, ремъчни греди и др.).

3.27. При проектиране на високи рангове, освен деформациите на огъване и срязване в подпорите на рамката, е необходимо да се вземат предвид аксиалните деформации, както и гъвкавостта на основите, за да се извърши изчисление за устойчивост срещу преобръщане.

3.28. На обекти, образувани от почви от III категория (съгласно таблица 1 *), строителството с високи познания, както и сгради, посочени в поз. 4 раздел. 4. не се допуска.

3.29. Основите на високи сгради върху некаменисти почви по правило трябва да се приемат като пилотирани или под формата на солидна фундаментна плоча.

ГОЛЕМИ ПАНЕЛНИ СГРАДИ

3.30 . Познанията за големи панели трябва да бъдат проектирани с надлъжни и напречни стени, комбинирани помежду си и с тавани и покрития в единна пространствена система, която възприема сеизмични натоварвания.

При проектирането на големи панелни сгради е необходимо:

панели от стени и тавани трябва да бъдат предвидени, като правило, в размер на стая;

осигуряване на свързване на стенни и подови панели чрез заваряване на изходи на армировка, анкерни пръти и вградени части и монолитиране на вертикални кладенци и участъци от фуги по хоризонтални шевове с финозърнест бетон с намалено свиване;

при окачване на тавани върху външните стени на сградата и върху стените при разширителните фуги, осигурете заварени съединения на изходите на армировката от подови панели с вертикална армировка на стенни панели.

3.31. Подсилването на стенните панели трябва да се извършва под формата на решетъчни рамки или армировка от заварена мрежа. В случай на използване на трислойни външни стенни панели, дебелината на вътрешния носещ бетонен слой трябва да бъде най-малко 100 mm.

3.32. Конструктивното решение на хоризонталните челни съединения трябва да осигури възприемането на изчислените стойности на силите в шевовете. Необходимото напречно сечение на метални връзки в шевовете между панелите се определя чрез изчисление, но не трябва да бъде по-малко от 1 cm 2 на 1 m от дължината на шева, а за сгради с височина 5 етажа или по-малко, с сеизмичност на обекта от 7 и 8 точки, най-малко 0,5 cm 2 на 1 m дължина на шева. Позволено е да се разбърква не повече от 65% от вертикалната проектна армировка в пресечните точки на стените.

3.33. Стените обикновено трябва да са непрекъснати по цялата дължина и ширина на сградата.

3.34. Лоджиите по правило трябва да бъдат вградени, с дължина, равна на разстоянието между съседните стени. На места, където лоджиите са разположени в равнината на външните стени, е необходимо да се предвиди устройството на стоманобетонни рамки.

Еркерите не са разрешени.

СГРАДИ С ТОВАРЕЩИ СТЕНИ ОТ ТУХЛА ИЛИ КАМЪК

3.35. Носещите тухлени и каменни стени по правило трябва да се издигат от тухлени или каменни панели или блокове, произведени фабрично с помощта на вибрации, или от тухла или зидария върху хоросани със специални добавки, които повишават адхезията на хоросана към тухла или камък .

При проектна сеизмичност от 7 точки е разрешено издигането на носещи стени на сгради от зидария върху разтвори с пластификатори без използване на специални добавки, които повишават адхезията на хоросана към тухла или камък.

3.36. Забранено е ръчното изработване на тухли и зидария при отрицателни температури за носещи и самоносещи стени (включително тези, подсилени с армировка или стоманобетонни включвания) с проектна сеизмичност 9 или повече.

При проектна сеизмичност от 8 или по-малко точки е позволено да се извършва зимна зидария ръчно със задължителното включване на добавки в разтвора, които осигуряват втвърдяването на разтвора при отрицателни температури.

3.37. Изчислението на каменните конструкции трябва да се извърши за едновременно действие на хоризонтално и вертикално насочени сеизмични сили.

Стойността на вертикалното сеизмично натоварване при проектна сеизмичност от 7-8 точки трябва да се приеме равна на 15%, а при сеизмичност от 9 точки - 30% от съответното вертикално статично натоварване.

Посоката на действие на вертикалното сеизмично натоварване (нагоре или надолу) трябва да се приеме по-неблагоприятно за напрегнатото състояние на въпросния елемент.

3.38. За полагане на носещи и самоносещи стени или запълване на рамката трябва да се използват следните продукти и материали:

а) плътна или куха тухла от клас не по-нисък от 75 с отвори с размер до 14 mm; при проектна сеизмичност от 7 точки е разрешено използването на керамични камъни от клас не по-нисък от 75;

б) бетонни камъни, масивни и кухи блокове (включително от лек бетон с плътност най-малко 1200 kg / m 3) клас 50 и по-висок;

а) камъни или блокове от черупчести скали, варовик най-малко 35 или туфи (с изключение на фелзит) клас 50 и по-висок.

Блоковата зидария на стени трябва да се извършва върху смесени циментови разтвори от марката не по-ниски от 25 при летни условия и не по-ниски от 50 през зимата. За зидани блокове и панели трябва да се използва разтвор от най-малко 50 клас.

3.39. Зидарията, в зависимост от тяхната устойчивост на сеизмични влияния, се разделят на категории.

Категория тухли или зидария, изработени от материали, посочени в точка 3.38. се определя от пределното съпротивление на аксиално напрежение по несвързани шевове (нормална адхезия), чиято стойност трябва да бъде в рамките на:

По-малко от 120 kPa (1,2 kgf / cm 2), но не по-малко от 60 kPa (0,6 kgf / cm 2). В този случай височината на сградата трябва да бъде не повече от три етажа, ширината на стените не трябва да бъде по-малка от 0,9 m, ширината на отворите е не повече от 2 m, а разстоянието между осите на стените е не повече от 12 m.

Проектът за производство на каменни работи трябва да предвижда специални мерки за грижа за втвърдяващата се зидария, като се вземат предвид климатичните особености на строителната зона. Тези мерки трябва да гарантират получаването на необходимите якостни характеристики на зидарията.

3.40. Проектни стойности на съпротивлението на зидарията Р R, Рсряда, Ргл за несвързани шевове трябва да се вземат съгласно SNiP за проектиране на каменни и армирано-зидани конструкции, а за несвързани шевове - определени по формули (9) - (11), в зависимост от стойността, получена в резултат на извършените тестове в строителна площ:

РР = 0,45 (9)

Рср = 0,7 (10)

Р hl = 0,8 (11)

Стойностите Р R, Рср и Р hl не трябва да надвишава съответните стойности, когато зидарията е разрушена от тухла или камък.

3.41. Височината на пода на сгради с носещи стени, изработени от тухла или зидария, неподсилени с армировка или стоманобетонни включвания, не трябва да надвишава съответно 5, 4 и 3,5 m при проектна сеизмичност от 7, 8 и 9 точки.

При подсилване на зидарията с армировка или стоманобетонни включвания се допуска височината на пода да се вземе съответно равна на 6, 5 и 4,5 m.

В този случай съотношението на височината на пода към дебелината на стената трябва да бъде не повече от 12.

3.42. В сгради с носещи стени, в допълнение към външните надлъжни стени, по правило трябва да има поне една вътрешна надлъжна стена. Разстоянията между осите на напречните стени или заместващите ги рамки трябва да се проверяват чрез изчисление и не трябва да са повече от посочените в таблица 9.

ОСОБЕНОСТИ ПРИ ИЗГРАЖДАНЕ НА КАМЕННИ КОНСТРУКЦИИ В СЕИЗМИЧНИ ЗОНИ

Сградите и конструкциите, издигнати в райони, застрашени от земетресения (земетресения), трябва да могат да издържат на сеизмични влияния без загуба на производителност, т.е. да бъдат устойчиви на земетресения. Сеизмичната устойчивост на сгради и конструкции се осигурява от използването на проектни решения, конструкции и материали, които отговарят на сеизмичността (интензивността на сеизмичното въздействие в точки) на строителната площадка, както и стриктно спазване на правилата и изискванията за изграждане на конструкции и работа в сеизмични райони.

Конструктивните антисеизмични мерки включват: използване на сеизмоустойчиви конструктивни системи; разделяне на сгради и конструкции на части по отношение на антисеизмични шевове; ограничаване на височината на сградите; регулиране на условията и обхвата на материалите по техните видове; приложение на противосеизмични пояси в конструктивни схеми; укрепване на елементи от каменни конструкции и редица други мерки, предвидени от стандартите за проектиране и строителство.

Тези дейности се конкретизират чрез изчисления и се отразяват в проекти. Така например в сгради със стени от тухла или зидария, на нивото на подове и покрития, е необходимо да се подредят антисеизмични пояси по всички надлъжни и напречни стени, изработени от монолитен стоманобетон или сглобяеми с монолитно покритие от фуги и непрекъсната армировка. В този случай коланите на горния етаж трябва да бъдат свързани към зидарията чрез вертикални изходи за армировка. Конструктивните решения на коланите, тяхното укрепване са посочени в проектите.

На кръстовището на стените в зидарията се полагат армировъчни мрежи с дължина 1,5 m с напречно сечение на надлъжна армировка в мрежата най-малко 1 cm2. Решетките се полагат на всеки 700 мм по височината на зидарията със сеизмичност - 7 ... 8 точки и след 500 мм - с 9 точки. Зидарията на самоносещи стени е закрепена към рамковите конструкции с гъвкави връзки, които не пречат на хоризонталните премествания на рамката.

Между стените и колоните на рамката се осигуряват пролуки от най-малко 20 мм. По цялата дължина на стените на нивото на горната част на отворите на прозорците, на нивото на покритието, са подредени антисеизмични колани, свързани към рамката. Опора на подовите панели върху стенната зидария трябва да бъде с дължина най-малко 120 мм, а на вибрирани тухлени панели и блокове - най-малко 90 мм. В антисеизмични пояси се анкерират греди, пергати и подови плочи, греди от дървени подове (конкретни решения са дадени в проектите). Обикновените джъмпери не се използват в райони, застрашени от земетресения. Стоманобетонните прегради обикновено се разполагат по цялата ширина на стените и се вграждат в зидарията на дълбочина най-малко 350 mm, с ширина на отвора 1,5 m - допуска се вграждане на прегради за 250 mm.

Сеизмоустойчивостта на каменните сгради се осигурява и от много други методи на проектиране, например чрез закрепване на стълбища и площадки с тавани, монтиране на стоманобетонни рамки в отворите на прозорците и вратите на стълбищата и др. Всички дизайнерски решения за противосеизмични мерки трябва да бъдат стриктно спазвани по време на строителството на сгради.

При използване на материали нормите предвиждат и редица мерки. Например в сеизмични райони в градовете е забранено изграждането на жилищни сгради със стени от кирпичени (кирпичени) тухли, кирпич и почвени блокове. В селските населени места строителството на тези материали е разрешено само в райони със сеизмичност до 8 точки и само едноетажни сгради, при условие че стените са подсилени с антисептична рамка с диагонални връзки. За зидани стени или запълване на рамката в земетръсни зони е позволено да се използват плътни или кухи тухли (с отвори до 15 mm) с клас не по-малък от 75; бетонни камъни, масивни и кухи блокове от лек бетон с клас не по-нисък от 50; камъни или блокове от черупчести скали и варовик с клас не по-малък от 35 и от туфове (с изключение на фелзит) не по-малък от 50.

Стените се полагат върху смесени циментови разтвори от клас най-малко 25 при летни условия и най-малко 50 при зимни условия, със специални добавки, които повишават адхезията на хоросана към тухла или камък. При проектна сеизмичност от 7 точки е разрешено използването на керамични камъни от клас най-малко 75, както и издигане на стени на сгради от зидария върху разтвори с пластификатори без използване на специални добавки, които повишават адхезията на разтвора към тухла или камък.

Най-важното изискване за зидария в сеизмични зони е адхезията към хоросана. Според устойчивостта на сеизмични влияния, която се определя от временната устойчивост на аксиално напрежение по несвързани шевове (силата на отделяне на тухла, положена върху хоросана от зидарията), зидарията, използвана в сеизмични зони, се разделя на две категории.

Зидария от първа категория, при която стойността на нормалното сцепление между камъка (тухла) и хоросана трябва да бъде най-малко 180 kPa (1,8 kg / cm2). Зидарията от втора категория трябва да има якост на свързване най-малко 120 kPa (1,2 kg / cm2). Не се допуска зидария със сила на сцепление на хоросана с тухла (камък) по-малка от 120 kPa в земетръсни зони. В някои случаи при сеизмичност от 7 точки, когато се използват специални мерки в проекта, може да бъде разрешено (по решение на проектантската организация) да се намали якостта на сцепление в зидарията до 60 kPa (0,6 kg / cm2).

При издигане на каменни конструкции в сеизмични райони е необходимо стриктно да се спазват специалните изисквания на работата, като се гарантира сеизмичната устойчивост на зидарията:

полагането се извършва по цялата дебелина на конструкцията във всеки ред; полагането се извършва с помощта на едноредова (верижна) превръзка; всички шевове на зидарията (хоризонтални, вертикални, напречни и надлъжни) се запълват с хоросан изцяло с отрязване на разтвора от външните страни на зидарията; временните пролуки в издигащата се зидария трябва да бъдат завършени само с наклонена линия и разположени извън местата на конструктивно укрепване на стените;

повърхностите на тухли (камъни, блокове) трябва да бъдат почистени от прах и мръсотия преди полагане: за полагане върху обикновени разтвори в райони с горещ климат - с водна струя, за полагане върху полимерциментови разтвори - с четки или сгъстен въздух . Необходимо е стриктно да се контролира силата на сцепление на хоросана с тухла (камък). При 7-дневен съединител стойността на сцепление трябва да бъде приблизително 50% от силата на 28-дневен съединител от съответния клас. При по-ниска якост е необходимо да се спре производството на работа, докато проблемът не бъде разрешен от проектантската организация. Преди започване на каменни работи строителната лаборатория определя оптималното съотношение между предварителното овлажняване на местния стенен каменен материал и водното съдържание на хоросановата смес. Използват се разтвори с висока водозадържаща способност (водоотделянето е не повече от 2%). Не се допуска използването на циментови разтвори без пластификатори. При полагане на местата, където се намират сеизмичните фуги, разделящи сградата, е необходимо да се гарантира, че те не са запълнени с хоросан или отломки. Забранено е намаляването на ширината им спрямо дизайна. Необходимо е стриктно да се спазват предвидените в проекта мерки за поддържане на втвърдяваща се зидария (за овлажняване и защита от бързо изсъхване и др.). Необходимо е да се вземат предвид особеностите на климата и да се гарантира, че се получава необходимата якост на зидарията, включително при издигане на конструкции при отрицателни външни температури с използване на добавки против замръзване.

Изпълнението на тухли и зидария при отрицателни температури с проектна сеизмичност 9 точки или повече е забранено.

7.87 За тухлени (каменни) стени трябва да се използва едноредова верижна превръзка. На обекти със сеизмичност от 7 точки е позволено да се използва многоредова превръзка, докато свързаните редове зидария трябва да се подреждат най-малко след три реда лъжици.

7.88 В сеизмични райони не е позволено да се използва лека зидария с вътрешни топлоизолационни слоеве в носещи и самоносещи стени.

7.89 За полагане на носещи и самоносещи стени трябва да се използват следните продукти и материали:

Изгорени тухли, плътни или кухи, клас 75 и по-висок с вертикални отвори с диаметър не повече от 16 mm и празнина не повече от 25%;

Керамични камъни с марка не по-малко от 100 с вертикални отвори с диаметър не повече от 16 mm и празнина не повече от 25%;

Камъни от масивен бетон и малки блокове от тежък и лек бетон от клас B3.5 или по-висок;

При сеизмичност на строителната площадка от 7 точки е разрешено използването на керамични камъни с клас не по-нисък от 75 с вертикални прорезни кухини с ширина до 12 mm и празнота не повече от 25%.

Зидарията на стените трябва да се извършва върху смесени циментови разтвори от клас най-малко 50.

7.90 Използването на камъни и малки блокове с правилна форма от естествени материали (черупчести скали, варовик, туф, пясъчник), кухи бетонни камъни и блокове, масивни блокове от газобетон от клас под B3.5, тухли и камъни, изработени от естествени материали при зидария на носещи и самоносещи стени.Използването на технология без изгаряне трябва да се извършва в съответствие с нормативни и инструктивни документи, разработени при разработването на тези стандарти.

7.91 Изпълнението на тухлена (зидана) зидария на носещи и самоносещи стени (включително тези, подсилени с армировка или стоманобетонни включвания) при отрицателна температура със сеизмичност на строителни обекти 9 и 10 точки е забранено.

При сеизмичност на строителните обекти от 7 и 8 точки е разрешено да се извършва зимна зидария със задължителното включване на добавки в разтвора, които осигуряват втвърдяването на разтвора при отрицателни температури.

7.92 В сеизмични региони не се допуска използването на изпечени тухли или керамични камъни с хоризонтални (успоредни на зидария) кухини.

7.93 Стойността на пределната устойчивост на тухлена (зидана) зидария на аксиално напрежение по протежение на несвързани шевове (нормална адхезия - R nt) за носещи и самоносещи стени трябва да бъде най-малко 120 kPa (1,2 kgf / cm 2).

За да се увеличи нормалното сцепление на зидарията, трябва да се използват разтвори със специални добавки.

7.94 Стойностите на проектните съпротивления на зидарията (аксиално напрежение), (срязване) и (напрежение на огъване) по завързаните шевове трябва да се вземат в съответствие с инструкциите на строителните норми за проектиране на камък и армирана зидария конструкции, а за развързани шевове - определя се по формулите (7.1-7.3) в зависимост от стойността, получена по време на изпитванията, проведени в строителната зона:

Стойностите и не трябва да надвишават съответните стойности, получени при разрушаване на зидария от тухла или камък.

7.95 Необходимата стойност трябва да бъде зададена в зависимост от резултатите от изпитването на тухлена (зидана) зидария в строителната зона и посочена в проекта.

Ако е невъзможно да се получи стойността на строителната площадка , равно на или над 120 kPa (1,2 kgf / cm 2), използването на тухли или зидария за изграждане на носещи и самоносещи стени не е разрешено.

7.96 При издигане на сгради в сеизмични зони трябва да се извършат доказателствени тестове, за да се определи действителната стойност на нормалната адхезия на зидарията. Не се допуска изграждането на сгради с носещи и самоносещи тухлени (каменни) стени без провеждане на контролни изпитвания на зидарията.

7.97 Антисеизмични пояси, изработени от монолитен стоманобетон с непрекъсната армировка, трябва да бъдат разположени на нивата на подове и покрития на тухлени сгради по протежение на всички надлъжни и напречни носещи стени.

В сгради с монолитни стоманобетонни тавани, вградени по контура в стените, е позволено да не се подреждат антисеизмични пояси на нивото на пода. В този случай дължината на част от монолитни стоманобетонни подове и покрития, опиращи се върху тухлени стени, трябва да бъде най-малко 250 mm.

7.98 Антисеизмичните пояси и монолитните стоманобетонни подове на горния етаж на сградата трябва да бъдат свързани към зидарията с вертикални изходи на армировка или стоманобетонни връзки.

7.99 Антисеизмичният пояс трябва да има площ, която да поддържа пода и да пасва по цялата ширина на стената. При външни стени с дебелина 510 mm и повече ширината на лентата може да бъде по-малка от дебелината на стената с до 150 mm. Височината на колана трябва да бъде най-малко 150 mm, класът на бетона е най-малко B12.5. Антисеизмичните пояси се армират с пространствени рамки с надлъжна армировка най-малко 4Ø10 със сеизмичност на строителните обекти 7 и 8 точки и не по-малка от 4Ø12 - със сеизмичност на строителните обекти 9 и 10 точки.

7.100 На кръстовището на носещите стени, армировъчни мрежи с обща площ на напречното сечение на надлъжна армировка най-малко 1 cm 2, дължина от най-малко 150 cm до 700 mm височина със сеизмичност на строителната площадка от 7 и 8 точки и след 500 мм - със сеизмичност на строителните обекти трябва да се положат в зидарията 9 и 10 точки.

7.101 Сеизмичната устойчивост на тухлени (каменни) стени на сгради трябва да се увеличи:

Арматурни мрежи, положени в хоризонтални фуги на зидария;

Създаване на интегрирана конструкция чрез укрепване на стените с вертикална армировъчна мрежа в слой торкрет бетон от клас най-малко В7,5 или в слой циментово-пясъчен разтвор с клас минимум 100;

Създаване на интегрирана конструкция чрез включване на монолитни вертикални и хоризонтални стоманобетонни елементи в зидарията;

Устройството в зидарията на вътрешния стоманобетонен слой (трислойна каменно-монолитна зидария).

За повишаване на сеизмичната устойчивост на тухлени стени е позволено да се използват други, експериментално обосновани методи.

7.102 При проектиране на сложни конструкции под формата на стени, подсилени с армировъчни мрежи в слой торкрет или в слой циментово-пясъчен разтвор:

Мрежите обикновено се монтират от двете страни на стените;

Дебелината на слоевете бетон или хоросан трябва да бъде най-малко 40 mm от всяка страна на стената;

Закрепването на армировъчните мрежи към стените се извършва с армировъчни котви с диаметър най-малко 6 mm, които се монтират шахматно със стъпка не повече от 600 mm.

При укрепване на стените по този начин трябва да се предвидят технологични мерки, за да се осигури надеждна адхезия на слоевете бетон или хоросан към зидарията.

7.103 Стоманобетонните включвания в зидарията на сложна конструкция трябва да са отворени поне от едната страна.

Вертикалните стоманобетонни включвания (ядра) трябва да бъдат свързани към антисеизмични пояси. Хоризонталната армировка на стените и антисеизмичните пояси трябва да се прекарват през вертикални стоманобетонни включвания.

Ядрата трябва да бъдат разположени на кръстовището на стените, по ръбовете на отворите на прозорците и вратите, върху слепи участъци от стените със стъпка, която не надвишава височината на пода. Бетонът на сърцевината трябва да бъде най-малко клас B15.

7.104 Вътрешният стоманобетонен слой на трислойна монолитна зидария трябва да бъде направен от бетон най-малко от клас B10 и да има дебелина най-малко 100 mm.

Външните слоеве от монолитна зидария (тухла) трябва да бъдат свързани помежду си чрез хоризонтална армировка, монтирана на стъпки от не повече от 600 mm и прекарана през вътрешния бетонен слой.

Припокриванията и покритията трябва да се основават на вътрешния стоманобетонен слой от монолитна зидария или на антисеизмичен пояс.

7.105 Височината на пода на сгради с носещи стени от тухлена зидария, неподсилени с армировка или подсилени само с хоризонтални армировъчни мрежи, не трябва да надвишава 5,0, със сеизмичност, съответно 7, 8 и 9 точки; 4,0 и 3,5 м. В този случай съотношението на височината на пода към дебелината на стената трябва да бъде не повече от 12.

Височината на етаж на сгради със стени от сложна конструкция или монолитна зидария се допуска при сеизмичност от 7, 8, 9 и 10 точки съответно 6,0; 5,0; 4,5 и 4,0 м.

7.106 В сгради с носещи тухлени стени, в допълнение към външните надлъжни стени, като правило трябва да има поне една вътрешна надлъжна стена, свързана с крайните външни и вътрешни напречни стени. Напречните носещи стени на стълбищните клетки трябва да минават по цялата ширина на сградата.

7.107 Разстоянията между осите на напречните стени или рамки, които ги заместват, трябва да се проверяват чрез изчисление и не трябва да надвишават стойностите, дадени в таблица 7.4.

Таблица 7.4

7.108 Размерите на стенните елементи от тухлена зидария трябва да се определят чрез изчисление. За тухлена зидария без армировка или с армировка под формата на хоризонтална армировка в фугите трябва да се спазват и изискванията, дадени в таблица 7.5.

Таблица 7.5

Стенен елемент	Размер на стенния елемент, m, със сеизмичност на площадката в точки	Бележки (редактиране)
Прегради с ширина най-малко	0,77	1,16	1,55	Ширината на ъгловите стени трябва да се вземе с 250 мм повече от стойността, посочена в таблицата
Отвори не повече от	3,5	3,0	2,5	Отворите с по-голяма ширина трябва да бъдат подсилени със затворена стоманобетонна рамка по контура на отвора
Съотношението на ширината на стената към ширината на отвора е не по-малко от	0,33	0,50	0,75
Отпадане на корнизите, когато са направени: - от материала на стените (тухла, камък); - от стоманобетонни елементи, свързани с противосеизмични пояси; - дървени, измазани върху метална мрежа	0,2 0,4 0,75	0,2 0,4 0,75	0,2 0,4 0,75	Разрешено е отстраняване на дървени неизмазани корнизи до 1м

7.109 Отворите за врати и прозорци в тухлените стени на стълбища със сеизмичност 8 или повече точки трябва да имат стоманобетонна рамка.

7.110 Стойки и греди за кацане трябва да бъдат вградени в зидария на дълбочина най-малко 250 mm и закотвени. Елементи на сглобяеми стълби (стъпала, тетиви, сглобяеми стълби) трябва да бъдат фиксирани.

Не се допуска устройството на конзолни стъпала, вградени в зидарията на стените на стълбището.

7.111 Премахването на балкони в сгради с каменни стени и сглобяеми тавани не трябва да надвишава 1,5 m.

7.112 Секции от стени и стълбове над таванския етаж с височина над 400 mm трябва да бъдат подсилени или подсилени с монолитни стоманобетонни включвания, закотвени в антисеизмичен пояс.

7.113 Преградите трябва да се монтират по правило по цялата дебелина на стената и да се вграждат в зидарията на дълбочина най-малко 350 mm. При ширина на отвора до 1,5 м се допускат прегради с 250 мм.

В сеизмични зони не се допуска използването на сглобяеми барови прегради.

7.114 Носещите стени, съдържащи вентилационни канали и димоотводи, трябва да бъдат проектирани като интегрирана конструкция.

В границите на плана или отделението на сградата не се допуска промяна на посоката на разположението на стоманобетонни плочи на сглобяеми подове (покрития), направени в съответствие с 7.23 (1, 2).

7.115 Самоносещите стени трябва да имат връзки с рамката, които не пречат на хоризонталните премествания на рамката по стените. Между повърхността на стените и колоните на рамката трябва да се осигури празнина от най-малко 20 мм.

По цялата дължина на самоносеща стена от тухлена (каменна) зидария, на нивото на подови плочи (покрития) или горната част на прозоречни отвори, трябва да се подредят антисеизмични пояси, свързани с гъвкави връзки към рамката на сградата. На пресечната точка на крайните и надлъжните стени трябва да се монтират антисеизмични фуги по цялата височина на стените.

7.116 Якостта на самоносещите стенни конструкции и техните закрепвания се проверяват чрез изчисление, извършено в съответствие с 5.21. Сеизмичните сили, действащи в равнината на самоносещите стени, трябва да се поемат от самите стени.