7,20 *. Ingeniørnettverk bør plasseres hovedsakelig innenfor tverrsnitt av gater og veier; under fortau eller delestrips - verktøy i samlere, kanaler eller tunneler; i skillelinjene - oppvarmingsnett, vannforsyning, gassrørledninger, bruks- og regnavløp.
På stripen mellom den røde linjen og bygningslinjen, bør gass- og kabelnettverk med lavt trykk (strøm, kommunikasjon, signalering og forsendelse) plasseres.
Hvis kjørebanens bredde er mer enn 22 m, er det nødvendig å sørge for plassering av vannforsyningsnett på begge sider av gatene.
7.21. Når du rekonstruerer kjørebaner av gater og veier med innretningen av hovedveier, under hvilke underjordiske tekniske nettverk er lokalisert, er det nødvendig å sørge for fjerning av disse nettene til skillelinjene og under fortauene. Med hensiktsmessig begrunnelse er det tillatt å bevare eksisterende nettverk under kjørebanene i gatene, samt å legge nye nettverk i kanaler og tunneler. På eksisterende gater som ikke har skillelinjer, er det lov å plassere nye tekniske nettverk under kjørebanen, forutsatt at de plasseres i tunneler eller kanaler; hvis det er teknisk nødvendig, er det lov å legge en gassrørledning under kjørebanene i gatene.
7,22 *. Legging av underjordiske ingeniørnettverk bør som regel sørge for: kombinert i vanlige skyttergraver; i tunneler - hvis det er nødvendig å plassere oppvarmingsnett samtidig med en diameter på 500 til 900 mm, et vannforsyningssystem opp til 500 mm, mer enn ti kommunikasjonskabler og ti strømkabler med en spenning på opptil 10 kV, i løpet av rekonstruksjon av hovedgater og områder med historisk utvikling, med mangel på plass i tverrsnitt av gater for å plassere nettverk i grøfter, i kryss med hovedgater og jernbaner. I tunnelene er det også tillatt å legge luftkanaler, trykkavløp og andre tekniske nettverk. Fellelegging av gass og rørledninger som transporterer brannfarlige og brennbare væsker med kabelledninger er ikke tillatt.
I områder der permafrostjord sprer seg, når man bygger tekniske nettverk mens man bevarer jord i frossen tilstand, er det nødvendig å sørge for plassering av varmerør i kanaler eller tunneler, uavhengig av diameter.
Merknader *:
1. På byggeplasser i vanskelige jordforhold (skogssenkning) er det nødvendig å legge til rette for vannførende ingeniørnettverk som regel i gjennomgangstunneler. Typen av nedsenking av jorda bør tas i samsvar med SNiP 2.01.01-82; SNiP 2.04-02-84; SNiP 2.04.03-85 og SNiP 2.04.07-86.
2. I boligområder i vanskelige planforhold er det tillatt å legge grunnvarmenettverk med tillatelse fra den lokale administrasjonen.
7,23 *. Horisontale avstander (i lyset) fra nærmeste underjordiske tekniske nettverk til bygninger og konstruksjoner bør tas i henhold til tabell 14. *
De horisontale avstandene (i lyset) mellom tilstøtende tekniske underjordiske nettverk når de plasseres parallelt, bør tas i henhold til tabell 15, og ved inngangene til tekniske nettverk i bygninger på landsbygda - minst 0,5 m. Med en forskjell i dybden til de tilstøtende rørledninger over 0, De 4 m avstandene som er angitt i tabell 15, bør økes under hensyntagen til brattheten i grøftene, men ikke mindre enn grøftens dybde til bunnen av fyllingen og kanten av utgravningen.
Når tekniske nettverk krysser hverandre, bør de vertikale (klare) avstandene tas i samsvar med kravene i SNiP II-89-80.
Avstandene angitt i tabell 14 og 15 kan reduseres hvis det treffes passende tekniske tiltak for å sikre sikkerhet og pålitelighetskrav.
Tabell 14 *
Tabell 15
7.24. Skjæringspunktet mellom t-banestrukturer av bruksnettverk bør tilveiebringes i en vinkel på 90 °; i forhold til gjenoppbygging er det lov å redusere kryssvinkelen til 60 °. Krysset mellom ingeniørnettverk av metrostasjonsstrukturer er ikke tillatt.
I krysset må rørledningene ha en skråning i en retning og være innelukket i beskyttende konstruksjoner (stålkasser, monolitisk betong eller armerte betongkanaler, samlere, tunneler). Avstanden fra ytre overflate av foringen av metrostrukturer til enden av beskyttelseskonstruksjonene må være minst 10 m i hver retning, og den vertikale avstanden (i lyset) mellom foringen eller foten på skinnen (med bakken linjer) og beskyttelsesstrukturen bør være minst 1 m. under tunnelene er ikke tillatt.
Overganger av ingeniørnettverk under underjordiske metrolinjer bør gis under hensyntagen til kravene i GOST 23961-80. I dette tilfellet må nettene bringes ut i en avstand på minst 3 m utenfor grensene for gjerdene til de underjordiske metroseksjonene.
Merknader:
1. Plasseringen av metrostrukturene på en dybde på 20 m eller mer (fra toppen av strukturen til jordoverflaten), samt på stedene mellom toppen av foringen av metrostrukturene og bunnen av beskyttelseskonstruksjonene til tekniske nettverk av leire, ikke-brutt berg eller halvbergsjord med en tykkelse på minst 6 m. De angitte kravene til skjæringspunktet mellom bruksnett og metrostrukturer er ikke pålagt, og innretningen av beskyttende strukturer er ikke obligatorisk.
2. I krysset mellom metrostrukturer bør trykkrørledninger være laget av stålrør med en enhet på begge sider av krysset med brønner med utløp og installasjon av stoppventiler i dem.
7,25 *. Når du krysser underjordiske ingeniørnettverk med fotgjengerfelt, er det nødvendig å sørge for legging av rørledninger under tunnelene, og kraft- og kommunikasjonskabler - over tunnelene.
7,26 *. Det er ikke tillatt å legge rørledninger med brennbare og brennbare væsker, samt med flytende gasser for tilførsel av industribedrifter og lager i boligområdet.
Stamrørledninger bør legges utenfor bosetningens territorium i samsvar med SNiP 2.05.06-85. For oljeproduktrørledninger som er lagt på bosetningens territorium, bør SNiP 2.05.13-90 følges.
De horisontale avstandene (i lyset) mellom tilstøtende tekniske underjordiske nettverk når de plasseres parallelt, bør tas:i henhold til tabell 5.13;
Ikke mindre enn 0,5 m ved inngangene til ingeniørnettverk i bygninger på landsbygda.
Med en forskjell i dybden på tilstøtende rørledninger over 0,4 m, bør avstandene som er angitt i tabell 5.13 økes med tanke på brattheten i grøftene, men ikke mindre enn dybden på grøften til bunnen av fyllingen og kanten av utgravningen.
når du utfører passende tekniske tiltak for å sikre sikkerhet og pålitelighetskrav;
Legge underjordiske gassrørledninger med et trykk på opptil 0,6 MPa under trange forhold (når det ikke er mulig å oppfylle avstandene som er regulert av reguleringsdokumenter) på separate deler av ruten, mellom bygninger og under bygningens buer;
Legging av gassrørledninger med et trykk på mer enn 0,6 MPa når de bringes sammen med frittliggende tilleggsbygninger (bygninger uten konstant tilstedeværelse av mennesker) - opptil 50%.
Når tekniske nettverk skjærer hverandre, bør den vertikale avstanden (i lyset) tas, ikke mindre enn:
1) når du legger en kabellinje parallelt med en høyspentledning (OHL) med en spenning på 110 kV og over fra kabelen til endeledningen - 10 m;
2) mellom rørledninger eller elektriske kabler, kommunikasjonskabler og jernbanespor, teller fra foten av skinnen, eller veiene, teller fra toppen av belegget til toppen av røret (eller dets tilfelle) eller elektrisk kabel - i henhold til beregning av styrken til nettverket, men ikke mindre enn 0,6 m;
3) mellom rørledninger og elektriske kabler plassert i kanaler eller tunneler og jernbaner, som teller fra toppen av overlappingen av kanaler eller tunneler til foten av jernbaneskinnene - 1 m, til bunnen av grøfta eller andre avløpskonstruksjoner eller bunnen av fyllingen av jernbanesengen - 0, 5 m;
4) mellom rørledninger og strømkabler opp til 35 kV og kommunikasjonskabler - 0,5 m;
5) mellom rørledninger og strømkabler med en spenning på 110-220 kV - 1 m;
6) mellom rørledninger og kommunikasjonskabler når de legges i samlere - 0,1 m, mens kommunikasjonskabler skal være plassert over rørledningene;
7) mellom kommunikasjonskabler og strømkabler med parallell legging i samlere - 0,2 m, mens kommunikasjonskablene skal være plassert under strømkablene.
avstanden fra kabellinjer til underjordiske deler og jordledere til individuelle støtter av luftledninger med en spenning høyere enn 1000 V tillates tatt minst
2 m, mens de horisontale avstandene (i lyset) til luftledningens ekstreme ledning ikke er standardiserte;
Avhengig av kravene i PUE, kan avstanden mellom kabler for alle spenninger og rørledninger reduseres til 0,25 m.
Tabell 5.12
| Nettverksteknikk | Avstand, m, horisontalt (i lyset) fra underjordiske nettverk |
||||||||
| til grunnmuren til bygninger og strukturer | til grunnlaget for gjerder til bedrifter, overganger, overhead og kommunikasjonsstøtter, jernbaner | til aksen til den ekstreme stien | til sidesteinen av gaten, veien (kanten av kjørebanen, befestet skulderstrimmel) | til ytterkant av kyvetten eller sålene på vegfyllingen | til grunnlaget for støttene til kraftledninger med spenning |
||||
| jernbaner med en sporvidde på 1520 mm, men ikke mindre enn grøftedybden til bunnen av fyllingen og kanten av utgravningen | jernbanemåler 750 mm | opptil 1 kV utendørsbelysning, trolleybuss overhead | St. 1 til 35 kV | St. 35 til 110 kV og over |
|||||
| Vannforsyning og trykkavløp | 5 | 3 | 4 | 2,8 | 2 | 1 | 1 | 2 | 3 |
| Gravity kloakk (husholdning og regnvann) | 3 | 1,5 | 4 | 2,8 | 1,5 | 1 | 1 | 2 | 3 |
| Drenering | 3 | 1 | 4 | 2,8 | 1,5 | 1 | 1 | 2 | 3 |
| Tilhørende drenering | 0,4 | 0,4 | 0,4 | 0 | 0,4 | ||||
| Brennbare gassrørledninger trykk, MPa; | |||||||||
| lav til 0,005 | 2 | 1 | 3,8 | 2,8 | 1,5 | 1 | 1 | 5 | 10 |
| midten over 0,005 til 0,3 | 4 | 1 | 4,8 | 2,8 | 1,5 | 1 | 1 | 5 | 10 |
| høy: | |||||||||
| over 0,3 til 0,6 | 7 | 1 | 7,8 | 3,8 | 2,5 | 1 | 1 | 5 | 10 |
| over 0,6 til 1,2 | 10 | 1 | 10,8 | 3,8 | 2,5 | 2 | 1 | 5 | 10 |
| Oppvarmingsnett: | |||||||||
| fra kanalens yttervegg, tunnel | 2 | 1,5 | 4 | 2,8 | 1,5 | 1 | 1 | 2 | 3 |
| fra skallet til den kanalløse leggingen | 5* | 1,5 | 4 | 2,8 | 1,5 | 1 | 1 | 2 | 3 |
| Strømkabler av alle spenninger og kommunikasjonskabler | 0,6 | 0,5 | 3,2 | 2,8 | 1,5 | 1 | 0,5* | 5* | 10* |
| Kanaler, kommunikasjonstunneler | 2 | 1,5 | 4 | 2,8 | 1,5 | 1 | 1 | 2 | 3* |
| Eksterne pneumatiske avfallsrenner | 2 | 1 | 3,8 | 2,8 | 1,5 | 1 | 1 | 3 | 5 |
* Viser kun avstander fra strømkabler.
Det er tillatt å sørge for legging av underjordiske ingeniørnettverk innenfor fundamentene til støtter og overganger av rørledninger, et kontaktnettverk, forutsatt at tiltak iverksettes for å utelukke muligheten for skade på nettverk i tilfelle nedlegging av fundamenter, samt skader på fundamenter i en ulykke på disse nettverkene. Når du plasserer tekniske nettverk som skal legges med bruk av avvanning av konstruksjoner, bør avstanden til bygninger og konstruksjoner settes under hensyntagen til sonen for mulig brudd på styrken til fundamentet.
Avstand fra varmeanlegg med kanalløs legging til bygninger og konstruksjoner bør tas i samsvar med SNiP 41-02-2003 "Varmenettverk".
Avstander fra strømkabler med en spenning på 110-220 kV til fundamentet til gjerder til bedrifter, overganger, overliggende støtter og kommunikasjonslinjer bør tas som 1,5 m.
I vanningsområder med ikke-avtagende jord, bør avstanden fra underjordiske tekniske nettverk til vanningskanaler tas (til kanten
kanaler), m:
1 - fra en gassrørledning med lavt og middels trykk, samt fra vannrørledninger, avløp, avløp og rørledninger av brennbare væsker;
2 - fra høytrykksgassrørledninger opp til 0,6 MPa, varmeledninger, dreneringssystemer for vann og regnvann;
1,5 - fra strømkabler og kommunikasjonskabler.
| Nettverksteknikk | Avstand, m, horisontalt (i lyset) |
||||||||||||
| opp til-til-til-pro-vann | før kataliseringen av husstanden | før dre-naz og doge-maiden kanalisering | til trykk på gassrørledninger, MPa (kgf / brønn m) | å ka-be-lei si-lo-s all nap-rya-niy | å ka-be-lei koble | til oppvarmingsnett | til ka-na-lov, da-nne-lei | til utsiden stubbe-vmo-moo-so-ro-pro-vo-dov |
|||||
| bunn opp til 0,005 | midtre St. 0,005 til 0,3 | høy | utendørs ste-nka ka-nala, ton-nela | foringsrør kanalfri pro-lim |
|||||||||
| St. 0,3 opp til 0,6 | St. 0,6 opp til 1,2 |
||||||||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 |
| Vannrør | 1,5 | * | 1,5 | 1 | 1 | 1,5 | 2 | 1* | 0,5 | 1,5 | 1,5 | 1,5 | 1 |
| Husholdningskanalisering | * | 0,4 | 0,4 | 1 | 1,5 | 2 | 5 | 1* | 0,5 | 1 | 1 | 1 | 1 |
| Regnkanalisering | 1,5 | 0,4 | 0,4 | 1 | 1,5 | 2 | 5 | 1* | 0,5 | 1 | 1 | 1 | 1 |
| Gasstrykkledninger, MPa: | |||||||||||||
| lav til 0,005 | 1 | 1 | 1 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 1 | 1 | 2 | 1 | 2 | 1 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | |
| gjennomsnitt over 0,005 opp til 0,3 | 1 | 1,5 | 1,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 1 | 1 | 2 | 1 | 2 | 1,5 |
| høy | |||||||||||||
| over 0,3 til 0,6 | 1,5 | 2 | 2 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 1 | 1 | 2 | 1,5 | 2 | 2 |
| over 0,6 til 1,2 | 2 | 5 | 5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 2 | 1 | 4 | 2 | 4 | 2 |
| Strømkabler av alle spenninger | 1* | 1* | 1* | 1 | 1 | 1 | 2 | 0,1-0,5 | 0,5 | 2 | 2 | 2 | 1,5 |
| Kommunikasjonskabler | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 1 | 1 | 1 | 1 | 0,5 | 1 | 1 | 1 | 1 |
|
| Oppvarmingsnett: | |||||||||||||
| fra kanalens yttervegg, tunnel | 1,5 | 1 | 1 | 2 | 2 | 2 | 4 | 2 | 1 | 2 | 1 |
||
| fra skallfri pakning | 1,5 | 1 | 1 | 1 | 1 | 1,5 | 2 | 2 | 1 | 2 | 1 |
||
| Kanaler, tunneler | 1,5 | 1 | 1 | 2 | 2 | 2 | 4 | 2 | 1 | 2 | 2 | 1 |
|
| Eksterne pneumatiske søppel-ledninger | 1 | 1 | 1 | 1 | 1,5 | 2 | 2 | 1,5 | 1 | 1 | 1 | 1 | |
* Det er tillatt å redusere de angitte avstandene til 0,5 m, underlagt kravene i avsnitt 2.3 i PUE.
Avstanden fra avløpsvannet til drikkevannsforsyningssystemet bør tas, m:
a) til vannforsyningen fra armert betong og asbest-sementrør - 5;
B) til vannforsyningen fra støpejernsrør med en diameter:
Opptil 200 mm - 1,5;
Over 200 mm - 3;
B) til vannforsyningen fra plastrør - 1.5.
Ved parallell legging av gassrørledninger for rør med en diameter på opptil 300 mm, er avstanden mellom dem (i lyset) tillatt å være 0,4 m og mer enn 300 mm - 0,5 m når to eller flere gassrørledninger plasseres sammen i en grøft.
Tabell 5.13 viser avstandene til stålgassrørledninger. Plassering av gassrør fra ikke-metalliske rør bør gis i samsvar med SNiP 42-01-2002 "Gassdistribusjonssystemer".
For spesielle jordarter bør avstanden justeres i samsvar med SNiP 41-02-2003 "Varmenettverk", SNiP 2.04.02-84 * "Vannforsyning. Eksterne nettverk og strukturer ", SNiP 2.04.03-85 *" Kloakk. Eksterne nettverk og fasiliteter ":
1) mellom rørledninger for forskjellige formål (med unntak av avløpsrørledninger som krysser vannrør og rørledninger for giftige og illeluktende væsker) - 0,2 m;
2) rørledninger som transporterer drikkevann skal plasseres over kloakk eller rørledninger som transporterer giftige og illeluktende væsker, med 0,4 m;
3) det er tillatt å plassere stålrørledninger som er lukket i tilfeller som transporterer drikkevann under kloakken, mens avstanden fra veggene på kloakkrørene til kanten av saken skal være minst 5 m i hver retning i leirejord og 10 m i grov og sandjord, og kloakkrørledninger skal være laget av støpejernsrør;
4) inntakene til drikkevannsforsyningen til husholdningen med en rørdiameter på opptil 150 mm kan tilveiebringes under kloakken uten et tilfelle, hvis avstanden mellom veggene til de kryssende rørene er 0,5 m;
5) for kanalløs legging av rørledninger til vannoppvarmingsnett til et åpent varmeforsyningssystem eller varmtvannsforsyningsnett, bør avstanden fra disse rørledningene til kloakkrørledningene under og over tas som 0,4 m;
6) når du krysser kanaler eller tunneler for forskjellige formål, bør gassrørledninger plasseres over eller under disse konstruksjonene i en avstand på minst 0,2 m i tilfeller som strekker seg 2 m i begge retninger fra ytre vegger av kanalene eller tunnelene. Det er tillatt å legge underjordiske gassrørledninger i et tilfelle med et trykk på opptil 0,6 MPa gjennom tunneler for forskjellige formål.
* Tatt i betraktning bruken av ett felt for bilparkering.
Notater (rediger)
1 Bredden på gater og veier bestemmes av beregning avhengig av trafikkintensiteten og fotgjengere, sammensetningen av elementer plassert i tverrprofilen (kjørebaner, tekniske baner for å legge underjordisk kommunikasjon, fortau, grøntområder osv.), Tatt i betraktning redegjør for sanitære og hygieniske krav og sivilforsvarskrav. Som regel er bredden på gater og veier i røde linjer tatt m: hovedveier - 50-75; hovedgater - 40-80; gater og veier av lokal betydning - 15-25.
2 Under forhold med vanskelig terreng eller gjenoppbygging, så vel som i områder med høy byplanleggingsverdi i territoriet, er det tillatt å redusere bevegelseshastigheten for høyhastighetsveier og gater med kontinuerlig bevegelse med 10 km / t med en reduksjon i kurveradien i planen og en økning i langsgående skråninger.
3 For bevegelse av busser og trolleybusser på hovedgater og veier i store, store og store byer, bør det gis en ekstrem fil med en bredde på 4 m; for passering av busser i rushtiden ved en intensitet på mer enn 40 enheter / t, og under ombyggingsforhold - mer enn 20 enheter / t, er det lov å arrangere en egen kjørebane med en bredde på 8-12 m.
På hovedveier med en fremtredende bevegelse av lastebiler er det tillatt å øke bredden på trafikkfilen til 4 m.
4 I klimatiske delområder IA, IB og IG bør de største langsgående skråningene av kjørebanen til hovedgater og veier reduseres med 10%. I områder med et volum av snøforsyning om vinteren på mer enn 600 m / m innenfor kjørebanen til gater og veier, bør det tilveiebringes striper med en bredde på opptil 3 m for lagring av snø.
5 Bredden på gangdelen av fortau og stier inkluderer ikke arealene som kreves for plassering av kiosker, benker osv.
6 I klimatiske delområder IA, IB og IG, i områder med et snøvolum på mer enn 200 m / m, bør bredden på fortauene i hovedgatene tas minst 3 m.
7 Under ombyggingsforhold på gater av lokal betydning, samt med en estimert gangtrafikk på mindre enn 50 personer / t i begge retninger, er det lov å arrangere fortau og stier 1 m brede.
8 Når fortau er rett ved siden av veggene til bygninger, støttemurer eller gjerder, bør bredden økes med minst 0,5 m.
9 Det er tillatt å sørge for gradvis oppnåelse av designparametrene til hovedgater og veier, trafikkryss, med tanke på de spesifikke dimensjonene til trafikk og fotgjengere med den obligatoriske reservasjonen av territoriet og underjordisk plass for potensiell konstruksjon.
10 I små, mellomstore og store byer, så vel som under ombyggingsforhold og når man organiserer enveistrafikk, er det lov å bruke parametrene til hovedgater av distriktsbetydning for utformingen av hovedgater av stor betydning for byen.
Minimum klare avstander fra rørledninger til bygningskonstruksjoner og til tilstøtende rørledninger
| Nominell diameter på rørledninger, mm | Avstand fra overflaten av den varmeisolerende strukturen til rørledninger, mm, ikke mindre | ||||
| opp til veggen | før overlapping | til gulvet | til overflaten av den termiske isolasjonsstrukturen til den tilstøtende rørledningen | ||
| vertikalt | horisontalt | ||||
| 25-80 | |||||
| 100-250 | |||||
| 300-350 | |||||
| 500-700 | |||||
| 1000 - 1400 | |||||
| Merknad - Ved rekonstruksjon av varmepunkter ved bruk av eksisterende bygningskonstruksjoner, er det mulig å avvike fra dimensjonene som er angitt i denne tabellen, men under hensyn til kravene i punkt 2.33. |
tabell 2
Minste gangbredde
| Navn på utstyr og bygningskonstruksjoner, mellom hvilke passasjer er gitt | Tydelig passasjebredde, mm, ikke mindre |
| Mellom pumper med elektriske motorer opp til 1000 V. | 1,0 |
| Det samme, 1000 V og mer | 1,2 |
| Mellom pumpene og veggen | 1,0 |
| Mellom pumper og sentralbord eller instrumentpanel | 2,0 |
| Mellom utstikkende deler av utstyret (varmtvannsbereder, slamfangere, heiser osv.) Eller utstikkende deler av utstyret og veggen | 0,8 |
| Fra gulv eller tak til overflaten av varmeisolasjonskonstruksjonene til rørledninger | 0,7 |
| For service på beslag og ekspansjonsfuger (fra vegg til monteringsflens eller til ekspansjonsfuger) med rørdiameter, mm: | |
| opptil 500 | 0,6 |
| fra 600 til 900 | 0,7 |
| Når du installerer to pumper med elektriske motorer på samme fundament uten passasje mellom dem, men med tilførsel av passasjer rundt dobbeltinstallasjonen | 1,0 |
Tabell 3
Minste klare avstand mellom rørledninger og bygningskonstruksjoner
| Navn | Tydelig avstand, mm, ikke mindre |
| Fra utstikkende deler av beslag eller utstyr (med tanke på termisk isolasjonsstruktur) til veggen | |
| Fra utstikkende deler av pumper med elektriske motorer opp til 1000 V med en utløpsrørdiameter på ikke mer enn 100 mm (når den er installert mot en vegg uten gjennomgang) til en vegg | |
| Mellom utstående deler av pumper og elektriske motorer når du installerer to pumper med elektriske motorer på samme fundament mot en vegg uten gjennomgang | |
| Fra ventilflensen på grenen til overflaten av hovedrørens varmeisolasjonsstruktur | |
| Fra den utvidede ventilspindelen (eller håndhjulet) til veggen eller taket i mm | |
| Det samme, for mm | |
| Fra gulvet til bunnen av den isolerende armeringsstrukturen | |
| Fra vegg eller fra ventilflens til vann- eller luftutløp | |
| Fra gulv eller tak til overflaten av den isolerende strukturen til grenrørene |
VEDLEGG 2
PROSEDYRE FOR BESTEMMELSE AV DESIGNET VARMEVIRKNING AV VARMEVARMER OG VARMT VANNTILSYN
1. Den beregnede termiske ytelsen til varmtvannsberedere, W, bør tas i samsvar med de beregnede varmestrømmene for oppvarming, ventilasjon og varmtvannsforsyning, gitt i designdokumentasjonen for bygninger og konstruksjoner. I mangel av designdokumentasjon er det tillatt å bestemme de beregnede varmestrømmene i samsvar med instruksjonene i SNiP 2.04.07-86 * (for forstørrede indikatorer).
2. Den termiske ytelsen til varmtvannsberedere for varmesystemer bør bestemmes ved utformingen av uteluftstemperaturen for oppvarmingsdesign, ° С, og tas i henhold til de maksimale varmestrømmene som er bestemt i samsvar med instruksjonene i punkt 1. Med uavhengig tilkobling av varme- og ventilasjonssystemer gjennom en vanlig varmtvannsbereder, bestemmes den beregnede termiske ytelsen til varmtvannsberederen, W, av summen av maksimale varmestrømmer for oppvarming og ventilasjon:
.
3. Den estimerte termiske ytelsen til varmtvannsberederen, W, for varmtvannsforsyningssystemer, med tanke på varmetap fra tilførsels- og sirkulasjonsrørledninger, W, bør bestemmes ved vanntemperaturer ved bruddpunktet i vanntemperaturgrafen i samsvar med instruksjonene i punkt 1, og i mangel av designdokumentasjon - i henhold til varmestrømninger bestemt av følgende formler:
For forbrukere - i henhold til den gjennomsnittlige varmestrømmen for varmtvannsforsyning for oppvarmingsperioden, bestemt i samsvar med punkt 3.13, og SNiP 2.04.01-85, i henhold til formelen eller avhengig av den vedtatte varmeforsyningen i tankene i henhold til vedlegg 7 og 8 i det spesifiserte kapitlet (eller i henhold til SNiP 2.04.07-86 * -);
For forbrukere - i henhold til maksimale varmestrømmer for varmtvannsforsyning, bestemt i henhold til punkt 3.13, b SNiP 2.04.01-85, (eller i henhold til SNiP 2.04.07-86 * - 
).
4. I mangel av data om mengden varmetap fra rørledninger til varmtvannsforsyningssystemer, kan varmestrømmer for varmtvannsforsyning, W, bestemmes av formlene:
i nærvær av lagertanker
i fravær av lagertanker
hvor er koeffisienten som tar hensyn til varmetapet ved rørledninger til varmtvannsforsyningssystemer, tatt i henhold til tabellen. en.
Tabell 1
I mangel av data om antall og egenskaper til vannfoldende enheter, kan timeforbruket av varmt vann til boligområder bestemmes av formelen
hvor er koeffisienten for ujevnheter per time i vannforbruket, hentet fra tabell 2.
Merk - For varmtvannsforsyningssystemer som betjener både bolig og offentlige bygninger, bør ujevnhetskoeffisienten per time tas som summen av antall beboere i boligbygg og det betingede antall beboere i offentlige bygninger, bestemt av formelen
hvor er gjennomsnittlig vannforbruk for varmtvannsforsyning i oppvarmingsperioden, kg / t, for offentlige bygninger, bestemt i henhold til SNiP 2.04.01-85.
I mangel av data om formålet med offentlige bygninger, er det tillatt når koeffisienten for ujevnhet per time bestemmes i henhold til tabellen. 2 konvensjonelt blir antall innbyggere tatt med en koeffisient på 1,2.
tabell 2
Fortsettelse av bord. 2
VEDLEGG 3
PROSEDYRE FOR BESTEMMELSE AV PARAMETRE FOR BEREGNING AV VANNVARMER
1. Beregning av varmeoverflaten til oppvarmingsvarmeapparater, kvm M, utføres ved temperaturen på vannet i oppvarmingsnettet som tilsvarer designtemperaturen til uteluften for utforming av oppvarming, og for designkapasiteten, bestemt i henhold til vedlegg 2, i henhold til formelen
2. Temperaturen på det oppvarmede vannet bør tas:
ved innløpet til varmtvannsberederen - lik vanntemperaturen i returrøret til varmesystemene ved utetemperaturen;
ved utløpet av varmtvannsberederen - lik vanntemperaturen i tilførselsrøret til oppvarmingsnett bak sentralvarmestasjonen eller i tilførselsrørledningen til varmesystemet når du installerer en varmtvannsbereder i ITP ved utetemperaturen.
Merk - Med uavhengig tilkobling av varme- og ventilasjonssystemer gjennom en vanlig varmtvannsbereder, bør temperaturen på oppvarmet vann i returledningen ved innløpet til varmtvannsberederen bestemmes, med tanke på vanntemperaturen etter tilkobling av rørledningen til ventilasjonssystemet. Når varmeforbruket for ventilasjon ikke er mer enn 15% av det totale maksimale timevarmeforbruket for oppvarming, er det lov å ta temperaturen på det oppvarmede vannet foran varmtvannsberederen, lik temperaturen på vannet i returrøret av otolasjonssystemet.
3. Temperaturen på oppvarmingsvannet bør tas:
ved innløpet til varmtvannsberederen - lik temperaturen på vannet i tilførselsrøret til oppvarmingsnettet ved innløpet til varmepunktet ved utetemperaturen;
ved utløpet av varmtvannsberederen - 5-10 ° C høyere enn temperaturen på vannet i returrøret til varmesystemet ved designtemperaturen til uteluften.
4. Anslått vannforbruk og kg / t for beregning av varmtvannsbereder for varmesystemer bør bestemmes av formlene:
oppvarming av vann
oppvarmet vann
Med uavhengig tilkobling av varme- og ventilasjonssystemer gjennom en vanlig varmtvannsbereder, bør den beregnede vannføringshastigheten og kg / t bestemmes av formlene:
oppvarming av vann
oppvarmet vann
hvor henholdsvis maksimale varmestrømmer for oppvarming og ventilasjon er W.
5. Temperaturvarmen, ° С, til varmvannsberederen bestemmes av formelen
VEDLEGG 4
PROSEDYRE FOR BESTEMMELSE AV PARAMETRE FOR BEREGNING AV VARMVANNVARMER TILKOBLET I EN ENKELT-KRETS
1. Beregningen av varmeoverflaten til varmtvannsberedere bør gjøres (se fig. 1) ved vanntemperaturen i tilførselsrørledningen til oppvarmingsnettet som tilsvarer bruddpunktet i vanntemperaturgrafen, eller ved minimum vanntemperatur , hvis det ikke er noe brudd i temperaturgrafen, og i henhold til designkapasiteten, bestemt i henhold til vedlegg 2
hvor bestemmes i nærvær av akkumulatortanker i henhold til formel (1) i tillegg 2, og i fravær av akkumulatortanker - i henhold til formel (2) i tillegg 2.
2. Temperaturen på det oppvarmede vannet bør tas: ved innløpet til varmtvannsberederen - lik 5 ° C, hvis det ikke er noen driftsdata; ved utløpet av varmtvannsberederen - lik 60 ° С, og med vakuumavlufting - 65 ° С.
3. Temperaturen på oppvarmingsvannet bør tas: ved innløpet til varmtvannsberederen - lik temperaturen på vannet i tilførselsrørledningen til oppvarmingsnettet ved innløpet til varmepunktet ved utetemperaturen ved pausen punktet på vanntemperaturgrafen; ved utløpet av varmtvannsberederen - lik 30 ° С.
4. Anslått vannforbruk og kg / t for beregning av varmtvannsbereder bør bestemmes av formlene:
oppvarming av vann
oppvarmet vann
5. Temperaturvarmen til varmtvannsberederen bestemmes av formelen
6. Varmeoverføringskoeffisienten, avhengig av varmtvannsberederens utforming, bør bestemmes i henhold til vedlegg 7-9.
VEDLEGG 5
PROSEDYRE FOR BESTEMMELSE AV PARAMETRE FOR BEREGNING AV VARMVANNVARMER TILKOBLET I EN KRETS I 2-TRINS
Metoden for å beregne varmtvannsforsyningsvarmere tilkoblet et oppvarmingsnett i henhold til et totrinnsskjema (se fig. 2-4) med en begrensning av den maksimale strømningshastigheten til nettverksvann ved inngangen, brukt til nå, er basert på en indirekte metode, ifølge hvilken den termiske ytelsen til det første trinnet av varmtvannsbereder bestemmes av belastningen på varmtvannsforsyningen, og trinn II - i henhold til forskjellen i belastninger mellom utformingen og belastningen på første trinn. Samtidig overholdes ikke kontinuitetsprinsippet: temperaturen på det oppvarmede vannet ved utløpet av første trinns varmtvannsbereder faller ikke sammen med temperaturen på det samme vannet ved innløpet til det andre trinnet, noe som gjør det vanskelig å bruke den til maskintelling.
Den nye beregningsmetoden er mer logisk for en to-trinns ordning med en begrensning av maksimal strøm av nettverksvann ved inngangen. Det er basert på posisjonen at det er mulig å stoppe tilførselen av varme til oppvarming i timen med maksimal uttrekk med uteluftstemperaturen beregnet for valg av varmtvannsbereder. og alt nettverksvannet går til varmtvannsforsyningen. For å velge ønsket standardstørrelse og antall skall-og-rør-seksjoner eller antall plater og antall slag av platevannvarmere, bør oppvarmingsflaten bestemmes av designkapasiteten og temperaturene til oppvarming og oppvarmet vann fra den termiske beregning i samsvar med formlene nedenfor.
1. Beregningen av varmeoverflaten, kvm. M, varmtvannsberedere skal utføres ved vanntemperaturen i tilførselsrøret til oppvarmingsnettet som tilsvarer bruddpunktet i vanntemperaturgrafen, eller ved minimum vanntemperatur, hvis det ikke er noe brudd i temperaturgrafen, siden det i denne modusen vil være en minimum temperaturforskjell og verdier for varmeoverføringskoeffisienten, i henhold til formelen
hvor er den beregnede termiske ytelsen til varmtvannsberedere, bestemt i henhold til vedlegg 2,
Varmeoverføringskoeffisient, W / (m2 · ° С), bestemmes avhengig av varmtvannsberederens utforming i henhold til vedlegg 7-9;
Den gjennomsnittlige logaritmiske temperaturforskjellen mellom oppvarming og oppvarmet vann (temperaturhode), ° C, bestemmes av formelen (18) i dette tillegget.
2. Fordelingen av den beregnede termiske ytelsen til varmtvannsberedere mellom trinn I og II utføres basert på tilstanden at oppvarmet vann i trinn II blir oppvarmet til en temperatur på = 60 ° C, og i trinn I - til en bestemt temperatur ved en teknisk og økonomisk beregning eller tatt ved 5 ° C mindre enn temperaturen på tilførselsvannet i returledningen ved bruddpunktet i grafen.
Den estimerte termiske ytelsen til varmtvannsbereder i trinn I og II, W, bestemmes av formlene:
3. Temperaturen på det oppvarmede vannet, ° С, etter første trinn bestemmes av formlene:
med avhengig tilkobling av varmesystemet
med uavhengig tilkobling av varmesystemet
4. Maksimal strømningshastighet for oppvarmet vann, kg / t, som går gjennom varmtvannsberederens I- og II-trinn, skal beregnes på grunnlag av maksimal varmestrøm for varmtvannsforsyning, bestemt av formel 2 i vedlegg 2, og vann oppvarming til 60 ° C i II-trinnet:
5. Varmeforbruk, kg / t:
a) for varmepunkter i fravær av ventilasjonsbelastning antas oppvarmingsvannets strømningshastighet å være den samme for I- og II-trinnene til varmtvannsberederne og bestemmes:
når man regulerer tilførselen av varme i henhold til den kombinerte belastningen med oppvarming og varmtvann - i henhold til det maksimale forbruket av nettverksvann til varmtvannsforsyning (formel (7)) eller i henhold til det maksimale forbruket av nettverksvann til oppvarming (formel ( 8)):
Den største av de oppnådde verdiene blir tatt som beregnet;
når man regulerer tilførselen av varme i henhold til oppvarmingsbelastningen, bestemmes estimert forbruk av oppvarmingsvann med formelen
; (9)
. (10)
I dette tilfellet bør temperaturen på oppvarmingsvannet ved utløpet av trinn I varmtvannsbereder kontrolleres med formelen
. (11)
Hvis temperaturen bestemt av formel (11) er under 15 ° C, bør den tas lik 15 ° С, og oppvarmingsvannforbruket skal beregnes på nytt med formelen
b) for oppvarmingspunkter i nærvær av en ventilasjonsbelastning, oppvarmes vannforbruket:
for trinn I
; (13)
for trinn II
6. Oppvarmingstemperatur, ° С, ved utløpet av trinn II varmtvannsbereder:
. (15)
7. Oppvarmingstemperatur, ° С, ved innløpet til trinn I varmtvannsbereder:
. (16)
8. Oppvarmingstemperatur, ° С, ved utløpet av trinn I varmtvannsbereder:
. (17)
9. Gjennomsnittlig logaritmisk temperaturforskjell mellom oppvarming og oppvarmet vann, ° С:
. (18)
VEDLEGG 6
PROSEDYRE FOR BESTEMMELSE AV PARAMETRE FOR BEREGNING AV VARMT VANNVARMER TILKOBLET I EN TO-TRINS KRETSBÅT MED STABILISERING AV VANNSTRØMMET FOR OPPVARMING
1. Oppvarmingsoverflaten til varmtvannsberederne (se fig. 8) for varmtvannsforsyningen, m2, bestemmes ved vanntemperaturen i tilførselsrøret til oppvarmingsnettet som tilsvarer bruddpunktet i grafen for vanntemperaturen, eller i det minste vanntemperatur hvis det ikke er noe brudd i temperaturgrafen, siden det i denne modusen vil være en minimum temperaturforskjell og verdier for varmeoverføringskoeffisienten, i henhold til formelen
hvor er den beregnede termiske ytelsen til varmtvannsberedere, W, bestemt i henhold til vedlegg 2;
Gjennomsnittlig logaritmisk temperaturforskjell mellom oppvarming og oppvarmet vann, ° С, bestemmes i henhold til vedlegg 5;
Varmeoverføringskoeffisient, W / (m2 · ° С), bestemmes avhengig av utforming av varmtvannsbereder i henhold til vedlegg 7-9.
2. Varmestrømmen til II-trinnet til varmtvannsberederen, W, med et to-trinns tilkoblingsskjema for varmtvannsberedere (i henhold til fig. 8), bare nødvendig for å beregne oppvarmingsvannforbruket, med maksimal varmestrøm for ventilasjon ikke mer enn 15% av den maksimale varmestrømmen for oppvarming bestemmes av formler:
i fravær av lagrede tanker med oppvarmet vann
i nærvær av lagrede tanker med oppvarmet vann
, (3)
hvor - varmetap fra rørledninger til varmtvannsforsyningssystemer, W.
I fravær av data om størrelsen på varmetap fra rørledninger til varmtvannsforsyningssystemer, kan varmestrømmen til II-trinnet i varmtvannsberederen, W, bestemmes av formlene:
i fravær av lagrede tanker med oppvarmet vann
i nærvær av lagrede tanker med oppvarmet vann
hvor er koeffisienten som tar hensyn til varmetapet fra rørledninger til varmtvannsforsyningssystemer, er tatt i henhold til vedlegg 2.
3. Fordelingen av den beregnede termiske ytelsen til varmtvannsberederne mellom trinn I og II, bestemmelsen av designtemperaturene og vannstrømningshastighetene for beregning av varmtvannsberederne bør tas i henhold til tabellen.
| Navn på beregnede verdier | Ordningens omfang (i henhold til fig. 8) | |
| industribygg, en gruppe bolig- og offentlige bygninger med maksimal varmestrøm for ventilasjon mer enn 15% av maksimal varmestrøm for oppvarming | bolig og offentlige bygninger med maksimal varmestrøm for ventilasjon ikke mer enn 15% av maksimal varmestrøm for oppvarming | |
| Jeg arrangerer en to-trinns ordning | ||
| Anslått termisk ytelse for den første fasen av varmtvannsberederen |  |  |
| , med vakuumavlufting + 5 | ||
| Det samme ved utløpet av varmtvannsberederen |  |
|
| Uten lagertanker | ||
| Med lagertanker | ||
| Varmeforbruk, kg / t |  |  |
| II-trinn i en to-trinns ordning | ||
| Anslått termisk ytelse til II-trinnet i varmtvannsberederen |  |
|
| Oppvarmet vanntemperatur, ° С, ved varmtvannsberederens innløp | Med lagertanker Uten lagertanker  |
|
| Det samme ved utløpet av varmtvannsberederen | = 60 ° C | |
| Oppvarmingstemperatur, ° С, ved varmtvannsberederens innløp | ||
| Det samme ved utløpet av varmtvannsberederen |  |
|
| Oppvarmet vannforbruk, kg / t | Uten lagertanker | |
| Varmeforbruk, kg / t | Med lagertanker uten sirkulasjon I nærvær av sirkulasjon,  | Med lagertanker, |
Merknader: 1 I tilfelle uavhengig tilkobling av varmesystemer, i stedet for bør tas; 2 Verdien av underkjøling i trinn I, ° С, er tatt: med lagertanker = 5 ° С, i fravær av lagertanker = 10 ° С; 3 Når du bestemmer designstrømningshastigheten for oppvarmingsvann for trinn I i varmtvannsberederen, tas ikke vannstrømningshastigheten fra ventilasjonsanlegg med i betraktningen 4 Temperaturen på oppvarmet vann ved utløpet av varmeapparatet i sentralvarmestasjonen og i sentralvarmestasjonen bør tas lik 60 ° С, og i sentralvarmestasjonen med vakuumavlufting - = 65 ° С; 5 Verdien av varmestrømmen for oppvarming ved bruddpunktet i temperaturgrafen bestemmes av formelen  .
|
VEDLEGG 7
TERMISK OG HYDRAULISK BEREGNING AV HORISONTAL SEKSJONELL SKJELLRØR VANNVANNVARMER
Horisontale snittvannsberedere i samsvar med GOST 27590 med et rørsystem med rette glatte eller profilerte rør preges av det faktum at for å eliminere avbøyningen av rørene, er det installert to-seksjon støttepartisjoner, som er en del av røret ark. Denne utformingen av støtteplatene letter installasjonen av rør og utskifting av dem i marken, siden hullene på støtteplatene er justert med hullene på rørplatene.
Hver støtte er installert med en forskyvning i forhold til hverandre med 60 ° C, noe som øker turbuliseringen av kjølevæskestrømmen som passerer gjennom det ringformede rommet, og fører til en økning i varmeoverføringskoeffisienten fra kjølevæsken til rørveggen, og følgelig øker varmefjerningen fra 1 kvadratmeter av varmeoverflaten. Messingrør brukes med en ytre diameter på 16 mm, en veggtykkelse på 1 mm i samsvar med GOST 21646 og GOST 494.
En enda større økning i varmeoverføringskoeffisienten oppnås ved å bruke profilerte messingrør i stedet for glatte messingrør i rørbunten, som er laget av de samme rørene ved å ekstrudere tverrgående eller spiralformede spor på dem med en rulle, noe som fører til turbulens av væsken strømmer nær veggen inne i rørene.
Varmtvannsberedere består av seksjoner som er sammenkoblet av ruller langs rørrommet og dyser - langs det ringformede rommet (fig. 1-4 i dette tillegget). Grenrørene kan deles på flenser eller sveises i ett stykke. Avhengig av utforming har varmtvannsberedere for varmtvannsforsyningssystemer følgende symboler: for en avtakbar design med glatte rør - РГ, med profilerte - РП; for en sveiset struktur - henholdsvis SG, SP (strømningsretningen for varmevekslingsmedier er gitt i punkt 4.3 i dette settet med regler).
Figur 1. Generelt sett av en horisontal snittvannsbereder med turbulatorstøtter
Fig. 2. Konstruktive dimensjoner på varmtvannsberederen
1 - seksjon; 2 - kalach; 3 - overgang; 4 - blokk med støttepartisjoner; 5 - rør; 6 - støttepartisjon; 7 - ring; 8 - bar;
Fig. 3. Kalach forbinder
Fig. 4. Overgang
Et eksempel på en konvensjonell betegnelse på en varmtvannsbereder av delt type med en ytre diameter på et snittlegeme på 219 mm, en snittlengde på 4 m, uten en termisk ekspansjonskompensator, for et nominelt trykk på 1,0 MPa, med et rørsystem av glatte rør med fem seksjoner, klimatversjon UZ: PV 219 x 4 -1, O-RG-5-UZ GOST 27590.
De tekniske egenskapene til varmtvannsberederne er gitt i tabell 1, og de nominelle dimensjonene og tilkoblingsdimensjonene er gitt i tabell 2 i dette vedlegget.
Tabell 1
Tekniske egenskaper ved varmtvannsbereder GOST 27590
| Seksjon kropp ytre diameter, mm | Antall rør i seksjonen, stk. | Tverrsnittsareal av det ringformede rommet, kvm | Tverrsnittsareal av rør, kvm | Ekvivalent diameter på mellomstrengingsrommet, m | Oppvarmingsflate på en seksjon, kvm, med en lengde, m | Termisk ytelse, kW, snittlengde, m | Vekt (kg | |||||||||
| Rørsystem | ||||||||||||||||
| glatt (versjon 1) | profilert (versjon 2) | snittlengde, m | kalacha, henrettelse | overgang | ||||||||||||
| 0,00116 | 0,00062 | 0,0129 | 0,37 | 0,75 | 23,5 | 37,0 | 8,6 | 7,9 | 5,5 | 3,8 | ||||||
| 0,00233 | 0,00108 | 0,0164 | 0,65 | 1,32 | 32,5 | 52,4 | 10,9 | 10,4 | 6,8 | 4,7 | ||||||
| 0,00327 | 0,00154 | 0,0172 | 0,93 | 1,88 | 40,0 | 64,2 | 13,2 | 12,0 | 8,2 | 5,4 | ||||||
| 0,005 | 0,00293 | 0,0155 | 1,79 | 3,58 | 58,0 | 97,1 | 17,7 | 17,2 | 10,5 | 7,3 | ||||||
| 0,0122 | 0,00570 | 0,019 | 3,49 | 6,98 | 113,0 | 193,8 | 32,8 | 32,8 | 17,4 | 13,4 | ||||||
| 0,02139 | 0,00939 | 0,0224 | 5,75 | 11,51 | 173,0 | 301,3 | 54,3 | 52,7 | 26,0 | 19,3 | ||||||
| 0,03077 | 0,01679 | 0,0191 | 10,28 | 20,56 | 262,0 | 461,7 | 81,4 | 90,4 | 35,0 | 26,6 | ||||||
| 0,04464 | 0,02325 | 0,0208 | 14,24 | 28,49 | 338,0 | 594,4 | 97,3 | 113,0 | 43,0 | 34,5 | ||||||
| Merknader 1 Den ytre diameteren på rørene er 16 mm, den indre diameteren er 14 mm. 2 Termisk ytelse bestemmes med en vannhastighet inne i rørene på 1 m / s, like strømningshastigheter for varmevekslingsmedier og et temperaturhode på 10 ° C (temperaturforskjell i oppvarmingsvann 70-15 ° C, oppvarmet vann - 5- 60 ° C). 3 Den hydrauliske motstanden i rørene er ikke mer enn 0,004 MPa for et glatt rør og 0,008 MPa for et profilert rør med en snittlengde på 2 m, og følgelig ikke mer enn 0,006 MPa og 0,014 MPa for en snittlengde på 4 m ; i det ringformede rommet er den hydrauliske motstanden 0,007 MPa med en snittlengde på 2 m og 0,009 MPa med en snittlengde på 4 m. 4 Massen bestemmes ved et arbeidstrykk på 1 MPa. 5 Termisk ytelse er gitt for sammenligning med varmeovner av andre størrelser eller typer. |
Laster inn ...
