Bygninger med støttende vegger laget av murstein eller murverk. Bygging av stein murverk i seismiske forhold, i tørre, varme klimaforhold. Funksjoner av murverk under gjenoppbygging murstein masonry tykkelse 380 mm med seismikk

Når du oppretter steinstrukturer i seismiske områder, pålegges ytterligere krav:

Steinens overflate, murstein før legging må rengjøres av støv;

I løsninger som er beregnet for bygging av steinmurverk, bør Portland sement påføres som et bindemiddel;

Naturlig sand skal påføres som aggregat i mørtelblandinger; Det er tillatt å bruke finkornet og barhanes sand, beriket med siktet avfall av skap på 1,5-2,5 mm; Påfør sementløsninger uten myknere er ikke tillatt;

Når du velger sementer for løsninger, er det nødvendig å ta hensyn til effekten av lufttemperaturen på tidspunktet for vurdering. Murverk fra murstein og keramiske steiner bør utføres, etter følgende tilleggskrav: legging av steinstrukturer skal utføres på hele tykkelsen på strukturen i hver rad; Horisontal, vertikale tverrgående og langsgående leggesømmer må fylles med en løsning helt med en trimmingsløsning på de utendørs sider av muringen;

Muren av veggene i stedene til deres gjensidig justering fjernes bare på samme tid;

Tychkovy rader av murverk, inkludert styling rader, lagt ut av hele steinen og mursteinen;

2,5 mursteinbredde på mursteinstolper og sel og mindre bør utføres bare fra hele murstein, unntatt i tilfeller der den ufullstendige murstein er nødvendig for dressing av muresømmene;

Midlertidige hull i reist murverk bør avsluttes bare av en skrå bøter og ligger utenfor stedene for strukturell forsterkning av vegger; Bøyesendene av de vertikale bindingene til det anti-seismiske belte skal frigjøres (for kontroll) på en av de indre overflatene av veggen reist.

Ved å akseptere steinstrukturer som utføres i seismiske områder, er mellomliggende aksept underlagt det utførte arbeidet på anordningen av armert belte på nivået av toppene, gulvet anti-omformede belter, festing av tynne vegger og partisjoner, samt adhesjonen Styrken av løsningen med et veggmateriale.

Spesiell oppmerksomhet Når du utfører steinmurer i tørre og varme klimaforhold, blir det betalt å bevare løsningen til løsningen før den legger inn i designet. Til dette formål er en løsning beskyttet mot fuktighetstap, separering og oppvarming av solstrålene i prosessen med å transportere løsningen og materialet i muren.

Keramisk murstein før legging i utformingen må gjøres rikelig eller nedsenket i vann for tiden som kreves for optimal fuktighetsgivende. Under pauser i en steinmurverk er det umulig å legge et lag av løsningen på fersk murverk, fortsetter for muren etter at pausen må startes med rikelig fuktoverflate av murvannet. For å beskytte muringen fra den for tidlig inndampning av fuktighet fra løsningen, er delen av strukturen dekket med fuktintensive materialer, det er periodisk fuktet, solskorasjonene er dessuten fornøyd.

Under disse forhold er det nødvendig å bevare løsningen av løsningen før den er styling. Tapet av vann fra løsningen gjennom fordampning under transport- og lagringsperioden fører til en kraftig reduksjon i mobiliteten og akselerasjonen av sementhydreringsprosesser som påvirker negativt kvalitet og kompleksitet av murverk.
Hovedvirksomheten for å opprettholde løsningen av løsningen er: bruk av sement, som har en lang grapplasjonstid, bruk av vannhåndteringsadditiver ved fremstilling av oppløsning, transport og lagring av løsningen
På objektet i lukkede beholdere eller dekket fuktisolasjonsmateriale.
Obligatorisk er mursteinens hydrering før legging.

Under gjenoppbyggingen av eksisterende bygninger er det ofte nødvendig å øke den samlede stabiliteten og monolitisering av murverk, en økning i styrkeegenskapene til murelementer, erstatte individuelle deler av svekket murverk.

Økende monolittikk av steinmurer er produsert når sprekker oppstår i den. Nærbilde ved injeksjon av en sement eller polymerløsning gjennom spesielt forberedte hull. Hullene i murverket er anordnet på vertikale og skrånende områder - etter 0,8 ... 1,5 m, på horisontale seksjoner - med 0,2 ... 0,5 m. Sementoppløsningen injiseres med en mørtelpumpe, idet polymersammensetningen injiseres i murverk fra en spesiell Callon Manuell sprøyte.

Den teknologiske utførelsen av prosessen med forskjellige metoder er like. I utformingen av murverkene bores hullene med en diameter på 25 ... 35 mm, hvor stålrør er satt inn med en lengde på 15 ... 20 cm, nær muren med sementmørtel. Sprekk på overflaten er nær sement-sandete mørtel. Etter en dag, fortsett til injeksjon, som ledes av horisontale tier fra bunnen opp.

Økningen i lagerkapasiteten til steinmureriet utføres ved å øke klippene, noe som betydelig reduserer den tverrgående ekspansjonen av murverket og øker motstanden mot murverket til eksponeringen mot den langsgående kraft.

Stålklips brukes til å forbedre rektangulær enkelhet og søyler. Den består av vertikale stålhjørner installert på en løsning ved hjørner av det forbedrede elementet og klemmen klemmer eller rund stål, sveiset eller festet til hjørnene på boltene. Den resulterende konstruktive løsningen er forsiktig båret av en stiv sement-sandaktig løsning, ofte på et metallnett.

Det forsterkede betongklipset inkluderer de vertikale forsterkningsstengene med en diameter på 6 ... 12 mm med tverrgående klemmer med en diameter på 4 ... 10 mm, plassert i en avstand mellom dem 100 ... 150 mm; Skaper - ved beregning, men vanligvis innen 60 ... 120 mm.

Den forsterkede løsningen ligner forsterket betong, men forsterkningsrammen er dekket i det med et lag av sement-sand gips med en tykkelse på 30 ... 40 mm. Denne typen klipp kan brukes til å forbedre elementene i et hvilket som helst tverrsnitt når en stor grad av amplifisering er nødvendig. Fordelene ved mørtel er en liten tykkelse, mindre kompleksitet og kostnaden for enheten sammenlignet med det armerte betongklippet.

For lokal forbedring av vegger og skillevegger brukes rullende profiler. På begge sider av veggene er installerte bjelker fra en chapeller eller en bunke, og de strammes av bolter. Å se sement-sandaktig løsning utføres i et metallnett.

Bytte elementene i steinstrukturer er laget når det er upassende å bruke andre måter å forbedre. Bytte strukturer krever en foreløpig enhet for midlertidig festing for en arbeidsperiode, hvorpå demontering av sterkt skadet murverk og utførelsen av en ny er tillatt. Det er ingen samtidig demontering av nærliggende stativ. I prosessen med murverk forsterkes horisontale sømmer med stålnett, arbeid utføres på en murstein og en løsning av forhøyede karakterer.

Ofte, under påvirkning av aggressivt grunnvann, blir grunnlaget og veggene av kjellere utsatt.

En forsker sa figurativt om det seismiske at "hele vår sivilisasjon er bygget og utvikler seg på kjeledekselet, inne i hvilke skummelt, uberørte tektoniske elementer, og ingen er forsikret fordi minst en gang i livet ikke vil være på dette hoppelokket . "

Disse "glade" ordene tolker ganske fritt problemet. Det er en streng vitenskap, kalt seismologi ("seismos" i hilsen gresk betyr "jordskjelv", og begrepet dette begrepet har introdusert for ca 120 år siden en irsk ingeniør Robert mann), ifølge hvilken årsakene til jordskjelv kan deles inn i tre Grupper:

· Karst fenomener. Denne oppløsningen av karbonater inneholdt i bakken, dannelsen av hulrom som er i stand til kollapset. Jordskjelv forårsaket av dette fenomenet er vanligvis små.

· Vulkanisk aktivitet. Som et eksempel, et jordskjelv forårsaket av utbruddet av vulkanana Krakatau i stridet mellom øyene Java og Sumatra i Indonesia i 1883. Som 80 km i luften rose aske, ble det over 18 km 3, det forårsaket lyse Zori i flere år. Utbruddet og havbølgen med en høyde på over 20 m førte til døden av titusenvis av mennesker i nabolandene. Men fortsatt jordskjelv forårsaket av vulkansk aktivitet observeres relativt sjelden.

· Tektoniske prosesser. Det er på grunn av dem og de fleste jordskjelv på kloden forekommer.

"TECTONIKOS" Oversatt fra gresk - "Build, Builder, Building". Tektonikk - vitenskap på jordens skorpe, uavhengig gren av geologi.

Det er en geologisk hypotesen av fiksering, som kommer fra ideer om involiditeten (fast) av bestemmelsene i kontinenter på bakken og den avgjørende rollen som vertikalt rettede tektoniske bevegelser i utviklingen av jordskorpen.

Fiksering er imot Mobilism - Geologisk hypotese, først uttrykt av tysk geofysiker Alfred Vegener i 1912 og involverte store (opptil flere tusen km) horisontale bevegelser av store litosfæriske plater. Observasjoner fra rommet gjør det mulig å snakke om den ubetingede rettigheten til denne hypotesen.

Ground Cora - øvre jordskall. Fastlandsbarken er preget (tykkelse fra 35 ... 45 km under slettene, opptil 70 km i fjellet) og Oceanic (5 ... 10 km). Det er tre lag i strukturen til den første: den øvre sedimentære, medium, kalt betinget "granitt", og den nedre "basalt"; I den oceaniske skorpe er "granitt" -laget fraværende, og sediment har redusert kraft. I overgangssonen fra fastlandet til havet utvikler den mellomstore typen Cortex (submaterialet eller Subochanic). Mellom jordens skorpe og jordens kjerne (fra overflaten av Mochorovich til en dybde på 2900 km) er det en landet mantel, som er 83% av landvolumet. Det antas at det hovedsakelig er kompleks Olivin; På grunn av det høye trykket av stoffet i mantelen, er tilsynelatende i en solid krystallinsk tilstand, med unntak av asthenosfæren, hvor den kan være amorf. Temperaturen på mantelen i 2000 ... 2500 o C. Litosfæren inkluderer kloden og den øvre delen av mantelen.

Grensen til seksjonen mellom jordens skorpe og jordens mantel ble åpenbart av den jugoslav seismologen A. Mohovichich i 1909. Hastigheten på langsgående seismiske bølger under overgangen gjennom denne overflaten øker med en bølge fra 6,7 \u200b\u200b... 7,6 til 7,9 ... 8,2 km / s.

Ifølge teorien om "Plane Tektonics" (eller "tektoniske plater") av kanadiske forskere forte og Mitrovica, blir jordens bark over hele tykkelsen og enda litt under Mochorovits overflaten separert av sprekker på plattformplanet (tektoniske litosfæriske plater) som bærer lasten av havene og kontinenter. 11 store plater (afrikansk, indisk, nordamerikansk, Sør-Amerika, Antarktis, Eurasian, Stillehavet, Karibien, Kokosnøttplate, Vest for Mexico, Naska Plate Vest of South America, Arabian) og mange små ting ble avslørt. Plater har et annet sted i høyden. Sømmen mellom dem (de såkalte seismiske feilene) er fylt med betydelig mindre holdbart materiale enn plate-materiale. Plater som det var flytende i jordens mantel og overfor kontinuerlig med de andre kantene. Det er et diagram som viser retningen for forskyvninger av tektoniske plater (konvensjonelt i forhold til den afrikanske platen).

Ifølge N. Kolder er det tre typer ledd mellom ovner:

Renere dannet under plater fra hverandre (nordamerikansk fra Eurasian). Dette fører til en årlig økning i avstand mellom New York og London per 1 cm;

Det var en galle - Oceanic Wpadin langs grensen til platene når de er samtaler når en av dem bøyer seg og nedsenket under kanten av en annen. Det skjedde så 26. desember 2004 Vesten av øya Sumatra på kollisjonen av indiske og eurasiske plater;

Transformer rift - glidende plater i forhold til hverandre (Stillehavet i forhold til nordamerikanske). Amerikanerne er dessverre sjokkerende at San Francisco og Los Angeles vil før eller senere koble til, som den ligger på forskjellige kyster av seismiske feilen Saint-Andreas (San Francisco - på den nordamerikanske platen, og en smal California-tomt sammen med Los Angeles - på Stillehavet) ca 900 km lang og beveger seg mot hverandre med en hastighet på 5 cm / år. Når i 1906 skjedde et jordskjelv her, deretter ble 350 km fra den angitte 900 skiftet og frosset med en forskyvning på en gang til 7 m. Det er et bilde som en del av gjerdet har skiftet langs frakturlinjen i forhold til den andre . Ifølge visse seismologer, som et resultat av det katastrofale jordskjelvet i Californias halvøy, kan den bryte seg bort fra fastlandet langs California-bukten og bli til en øy eller gå til bunnen av havet.

De fleste seismologer binder forekomsten av jordskjelv med en plutselig frigjøring av elastisk deformasjonsenergi (teorien om elastisk frigjøring). Ifølge denne teorien oppstår langsiktige og svært sakte deformasjoner i området av feil - tektonisk bevegelse. Det fører til stressakkumulering i platermateriale. Spenningene vokser voksne og på et bestemt tidspunkt nå grensen for styrken av verdien bergarter. Rasen bryter. Gapet fører til en plutselig rask forskyvning av platene - trykk, elastisk avkastning, som følge av hvilke seismiske bølger forekommer. Således overføres lange og svært langsomme tektoniske bevegelser under jordskjelvet i den seismiske bevegelsen. De har større hastighet på grunn av rask (innen 10 ... 15 c) "utslipp" av akkumulert stor energi. Maksimal jordskjelv Energi fast på jorden - 10,8 J.

Tektoniske bevegelser forekommer i en betydelig lengde på skjæret av platene. Bredens pause og de seismiske bevegelsene som skyldes det oppstår på et lokalt område av leddet. Dette nettstedet kan ligge på forskjellige dybder fra jordens overflate. Det angitte området kalles en ildsted eller en hypocentral region av jordskjelv, og poenget med dette området, hvor gapet - hypocenter eller fokus.

Noen ganger ikke all akkumulert energi "utladet" umiddelbart. Den ukompliserte delen av energien forårsaker i nye spenningsobligasjoner, som etter en stund når de arten av betydningen av betydningen av artenes styrke, som følge av hvilken avtershok oppstår - et nytt gap og en ny impuls, men mindre kraft enn på tidspunktet for det viktigste jordskjelvet.

Jordskjelv er foregått av svakere støtdannelser. Deres utseende er forbundet med å oppnå slike nivåer av spenninger i arrayet under hvilken lokal ødeleggelse forekommer (i de svakeste delene av fjellet), men hovedrykket kan ikke dannes ennå.

Hvis jordskjelvet fokus ligger på en dybde på 70 km, kalles et slikt jordskjelv normalt, med en dybde på mer enn 300 km - dypfokus. På den mellomliggende dybde av fokus og jordskjelv kalles mellomliggende. Deep-fokus jordskjelv er sjeldne, de forekommer i feltet av oceaniske depressioner, varierer i stor mengde energi og derfor den største effekten av manifestasjon på jordens overflate.

Effekten av manifestasjon av jordskjelvet på jordens overflate, og derfor avhenger deres destruktive effekt ikke bare om verdien av energien som frigjøres i den plutselige pause av materialet i fokus, men også fra hypocentralavstanden. Det er definert som hypotenuse av en rektangulær trekant, hvis studiepoeng er en epitral avstand (avstanden fra punktet på jordens overflate, hvor jordskjelvets intensitet er bestemt, til epicenteret - fremspringet av hypocenter på overflaten av jorden) og dybden av hypocenteret.

Hvis du finner poeng på jordens overflate rundt epicenter, hvor jordskjelvet manifesteres med samme intensitet, og kombinerer dem med linjene, så vil de lukkede kurvene vise seg. I nærheten av epicenteret erstattet formen på exeme formen av ilden. Når epicenteret er fjernet fra epicenteret, er effekten av effekten svekkelse, og mønsteret av denne svekkelsen avhenger av jordskjelvets energi, funksjonene i fokus og seismisk bølge.

Under jordskjelv opplever overflaten av jorden vertikale og horisontale oscillasjoner. Vertikale oscillasjoner er imidlertid svært viktige i epikenalsonen, men i en relativt kort avstand fra epicenteret, faller verdien sin raskt, og her må det hovedsakelig betraktes som horisontal. Siden anledningen til epicenteret på tegningen eller i nærheten av bosetninger er sjeldne, til nylig, i designet, ble det bare tatt hensyn til horisontale svingninger i betraktning. Som tettheten av utviklingen øker, øker faren for epicenteret av epicenteret i henholdsvis bosetningene, øker, og derfor med vertikale oscillasjoner, er det også nødvendig å regne.

Avhengig av effekten av manifestasjon av jordskjelvet på jordens overflate, klassifiseres de med intensitet i punkter, som bestemmes av forskjellige skalaer. Totalt ble det foreslått ca. 50 skalaer. Russland-ørretskalaer (1883) og Mercally-Kankany-Siberg (1917) er blant de første. Den siste skalaen brukes nå i noen europeiske land. I USA siden 1931 brukes en modifisert 12-punkts skala av merkali (kort mm). Japansk har sin egen 7-punkts skala.

Alle har en richter skala. Men det har ingenting å gjøre med klassifiseringen med intensitet i poeng. Det ble foreslått i 1935 av den amerikanske seismologen Ch. Richter og teoretisk underbygget sammen med B. Gutenberg. Dette er en omfang av størrelser - de betingede egenskapene til energien til deformasjoner som er tildelt jordskjelvet. Størrelsen er funnet av formelen

hvor - den maksimale amplituden til forskyvningen i den seismiske bølgen, målt under jordskjelvet under vurdering i noen avstand (km) fra epicenter, mikron (10 -6 M);

Den maksimale skiftamplituden i den seismiske bølgen, målt på noen svært svake ("null" jordskjelv) på en eller annen avstand (km) fra epicenter, mikron (10 -6 M).

Når det brukes til å bestemme amplituder av forskyvninger flatebølger fastsatt av observasjonsstasjoner tar

Denne formelen tillater programvaren målt av bare én stasjon, for å finne beløpet, å vite. Hvis for eksempel 0,1 M \u003d 10 5 μm og 200 km, 2,3, så

C. Richter-skalaen (klassifiseringen av jordskjelv på størrelsen) kan representeres som et bord:

Således er størrelsen bare godt preget av forekomsten av fenomenet i jordskjelvet, men gir ikke informasjon om den ødeleggende effekten av den på jordens overflate. Det er "prerogative" av andre, allerede navngitte skalaer. Derfor er en uttalelse fra formannen for Sovminalen i Sovjetunionen N.I. Ryzhkov etter Spitaxe jordskjelvet som "jordskjelvet på jordskjelvet utgjorde 10 poeng på omfanget av Richter"Elsker mening. Ja, intensiteten på jordskjelvet var faktisk lik 10 poeng, men på MSK-64-skalaen.

Internasjonal skala av Institutt for landfysikk. O.yu. Schmidt vitenskapsakademi av USSR MSK-64 ble opprettet innenfor rammen av UES S.V. Medvedev (USSR), Shponhooter (GDR) og Carnik (Tsjekkia). Ifølge de første bokstavene navnene til forfatterne, heter hun - MSK. Opprettelsesår, det er klart fra navnet, 1964. I 1981 ble skalaen endret, og det begynte å bli kalt MSK-64 *.

Skalaen inneholder den instrumental og beskrivende delen.

Avgjørende for å estimere intensiteten av jordskjelv er den instrumentelle delen. Den er basert på seismometerets avlesninger - instrumentet som låser maksimale relative skift i den seismiske bølgen med en sfærisk elastisk pendel. Perioden med egne oscillasjoner av pendelen er valgt slik at den er omtrent lik den perioden av egne oscillasjoner av lavhus - 0,25 s.

Klassifisering av jordskjelv i henhold til den instrumentelle delen av skalaen:

Tabellen viser at akselerasjonen av jorda på 9 poeng er 480 cm / s 2, som er nesten halvparten \u003d 9,81 m / s 2. Hvert punkt tilsvarer en økning i akselerasjonen av jorda med to ganger; Med 10 poeng ville det være lik.

Den beskrivende delen av skalaen består av tre seksjoner. I den første er intensiteten klassifisert i henhold til graden av skade på bygninger og strukturer som utføres uten anti-seismiske tiltak. Den andre delen beskriver resterende fenomener i jord, endring i modusen for bakken og grunnvannet. Den tredje delen kalles "andre tegn", som for eksempel inkluderer reaksjonen av mennesker til jordskjelvet.

Evaluering av skade er gitt for tre typer bygninger som er reist uten anti-sviktende forsterkning:

Klassifisering av skade:

Skade	Navn på skade	Egenskaper av skade
	Lett skade	Små sprekker i veggene, hugger små biter av gips.
	Moderat skade	Små sprekker i veggene, små sprekker i kryssene mellom panelene, pumpen av ganske store stykker gips; Flisens fall fra takene, sprekker i røykrørene, dråpen i røykrørene (refererer til rørene til bygninger).
	Tung skade	Stort dypt og gjennomgående sprekker i veggene, signifikante sprekker i krysset mellom panelene, dråpen i røykrørene.
	Ødeleggelse	Sammenbruddet av de indre veggene og veggene å fylle rammen, bryter i veggene, sammenbruddet av deler av bygninger, ødeleggelsen av koblinger (kommunikasjon) mellom de enkelte delene av bygningen.
	Ugler	Full ødeleggelse av bygningen.

I nærvær av anti-disshifting bygninger i strukturen, som tilsvarer intensiteten av jordskjelv, bør skaden ikke være høyere enn 2. grad.

Skader på bygninger og strukturer vurdert uten anti-seismiske tiltak:

Skala, poeng	Kjennetegn på skade på ulike typer bygninger
	Første grad i 50% av typen en bygninger; Første grad i 5% av type B bygninger; 2. grad i 5% av typen A. Bygninger
	Første grad i 50% av type B bygninger; 2. grad i 5% av type B bygninger; 2. grad i 50% av type B bygninger; Tredje grad i 5% av type B bygninger; 3. grad i 50% av typen en bygninger; 4. grad i 5% av typen A. Sprekk i stein gjerder.
	2. grad i 50% av type B bygninger; Tredje grad i 5% av type B bygninger; 3. grad i 50% av type B bygninger; 4. grad i 5% av type B bygninger; 4. grad i 50% av typen en bygninger; Den femte grad i 5% av bygningene av type A-monumenter og statuer skiftet, tipper gravestone Monuments over. Stone gjerder blir ødelagt.
	3. grad i 50% av type B bygninger; 4. grad i 5% av type B bygninger; 4. grad i 50% av type B bygninger; 5. grad i 5% av type B bygninger; 5. grad i 75% av bygningene av Type A. Monumenter og kolonner Overturn.

Residual fenomen i jord, endring i modusen for bakken og grunnvannet:

Skala, poeng	Karakteristiske tegn
1-4	Det er ingen brudd.
	Små bølger i flytende reservoarer.
	I noen tilfeller - jordskred, synlige sprekker opptil 1 cm bred på rå jord er mulig; I fjellområder - separate jordskred, er det endringer i strømmen av kilder og vannnivå i brønner.
	I noen tilfeller, jordskred av passasjens deler av veiene på bratte bakker og sprekker på veiene. Forstyrre leddene av rørledninger. I noen tilfeller endres i strømmen av kilder og vannstanden i brønnene. I få tilfeller oppstår eksisterende vannkilder eller forsvinner. Individuelle tilfeller av jordskred på sandy og grusbanker av elver.
	Små jordskred på de bratte bakkene i utgravningen og hagene på veiene, kommer sprekkene i jorda flere centimeter. Forekomsten av nye reservoarer er mulig. I mange tilfeller endres strømningshastigheten og vannstanden i brønnene. Noen ganger er tørre brønner fylt med vann eller eksisterende tørket.
	Vesentlig skade på kysten av kunstige reservoarer, hull i deler av underjordiske rørledninger. I noen tilfeller - krumning av skinner og skade på passasjen. På slettene av flom, er sand og snaps ofte merkbare. Sprekk i jord på opptil 10 cm, og i bakkene og kysten - mer enn 10 cm. I tillegg, mange tynne sprekker i jordene. Hyppige jordskred og feiing av jord, rockribber.

Andre tegn:

Skala, poeng	Karakteristiske tegn
	Folk er ikke følt.
	Det er noen svært følsomme mennesker alene.
	Det er noen få, veldig lett svingning av hengende gjenstander.
	Enkel rocking av hengende gjenstander og faste biler. Svake skyer. Anerkjent med alle mennesker innebygde bygninger.
	Noticenful Swinging av hengende gjenstander, Pendulur Clock Stop. Tipping ustabile retter. Føler alle mennesker, alle våkner opp. Dyr er bekymret.
	Bøker fra hyllene faller, bilder blir skiftet, lette møbler. Tallerken dråper. Mange går ut av lokalene, bevegelsen av mennesker ustabile.
	Alle tegn på 6 poeng. Alle mennesker går tom for lokalene, hopper noen ganger ut av vinduene. Flytt uten støtte er vanskelig.
	Stykke hengende lamper er skadet. Møblene blir skiftet og ofte vri. Lette gjenstander hopper og faller. Folk holder neppe på føttene. Alle løper vekk fra lokalene.
	Møbler Overturns og pauser. Big dyre bekymring.

Korrespondansen mellom skalaene til C. Richter og MSK-64 * (jordskjelv og dens ødeleggende konsekvenser på jordens overflate) kan vises i den første tilnærmingen som følger:

Hvert år er det fra 1 til 10 millioner kollisjoner av plater (jordskjelv), mange av dem føler ikke engang konsekvensene av andre sammenlignbare med krigens grusomheter. Statistikk for global seismicitet i det tjuende århundre viser at antall jordskjelv med størrelsen 7 og over varierte fra 8 i 1902 og 1920. Opptil 39 i 1950. Gjennomsnittlig antall jordskjelv med størrelsen 7 og over - 20 per år, med størrelsesorden 8 og over - 2 per år.

Kronikken på jordskjelv indikerer at de er geografisk fokusert hovedsakelig av såkalte seismiske belter, praktisk talt sammenfallende med feil og ved siden av dem.

75% av jordskjelvene faller på det seismiske belteet i Stillehavet, som dekker hele Stillehavet rundt omkretsen. I nærheten av våre Far Eastern-grenser går det gjennom de japanske og Kuril-øyene, Sakhalin-øya, Kamchatka-halvøya, Aleuta-øyene til Alaska Bay og videre strekker seg langs hele vestkysten i Nord-og Sør-Amerika, inkludert British Columbia i Canada, Washington, Oregon og California i USA, Mexico, Guatemala, Salvador, Nicaragua, Costa Rica, Panama, Colombia, Ecuador, Peru og Chile. Chile og uten det ubehagelige landet som strekker seg en smal stripe for 4300 km, så det strekker seg langs feilen mellom platen av Naska og den sørlige amerikanske platen; Og kryssetypen her er den farligste - den andre.

23% av jordskjelvene skjer i Alpine-Himalayan (et annet navn - Middelhavet-trans-transatisianske) seismiske belte, som spesielt Kaukasus og nærmeste anatolske utslipp. Arabisk komfyr som beveger seg i den nordøstlige retningen, "trank" Eurasian-platen. Seismologer registrerer den gradvise migrasjonen av potensiell epicenter av jordskjelv fra Tyrkia til Kaukasus.

Det er en teori om at forerunner av jordskjelv er en økning i den intense tilstanden til jordskorpen, som komprimering, som en svamp, skyver vann ut av seg selv. Hydrogeologer registreres økt nivået på grunnvannet. Forsiden av det sportslige jordskjelvet økte nivået på grunnvann i Kuban og i Adygea 5-6 m og har blitt praktisk bevart siden da; Årsaken til dette ble tilskrevet Krasnodar reservoaret, men seismologer vurderer ellers.

Bare ca 2% av jordskjelvene skjer på resten av landet.

De sterkeste jordskjelvene fra 1900 g. Chile 22. mai 1960 - Størrelse 9.5; Halvøya Alaska, 28. mars 1964 - 9.2; På øya. Sumatra, 26. desember 2004 - 9.2, Tsunami; Aleutiske øyer, 9. mars 1957 - 9.1; Kamchatsky Peninsula, 4. november 1952 - 9.0. I topp ti er jordskjelvene også inkludert i Kamchatka-halvøya den 3. februar 1923 - 8.5 og i Kuriløyene den 13. oktober 1963 - 8.5.

Maksimal verdi av intensiteten som forventes for hver region, kalles seismicitet. Det er en ordning med seismisk sonering og en liste over seismicitet av bosetninger i Russland.

Vi bor i Krasnodar-territoriet.

På 70-tallet, det meste av sin del, ifølge det seismiske soneringskartet til Sovip II-A.12-69, relaterte ikke til soner med høy seismicitet, bare en smal stripe av Svartehavskysten fra TUAPSE til Adler ble ansett som seismisk.

I 1982, ifølge SNIP II-7-81, er sonen av økt seismicitet utvidet på grunn av inkludering av Gelendzhik, Novorossiysk, Anapa, deler av Taman-halvøya i henne; Hun utvidet seg til dypet av sushi - til byen Abinsk.

23. mai 1995 Nestleder for departementet for interne saker i den russiske føderasjonen S.M. Poltavtsev til alle ledere i republikkene, leder av regjeringens administrasjoner og regioner i Nord-Kaukasus, Forskningsinstituttet, Prosjekt- og anleggsorganisasjoner, ble en liste over bosetninger i Nordkaukasus sendt, noe som indikerte den nye seismisiteten i poeng og gjentagelse av seismikk påvirkninger. Denne listen ble godkjent av det russiske vitenskapsakademiet 25. april 1995 i samsvar med den midlertidige ordningen med seismisk sonering av Nord-Kaukasus (VSR-93), samlet ved instituttet for jordens fysikk på regjeringens instrukser etter den katastrofale Evitak jordskjelv 7. desember 1988.

Ifølge VSR-93, nå det meste av Krasnodar-territoriet, med unntak av nordområdene, har falt i den seismisk aktive sonen. For Krasnodar begynte intensiteten av jordskjelv å være 8 3 (indekser 1, 2 og 3 korresponderte med den gjennomsnittlige repeterbarheten av jordskjelv en gang per 100, 1000 og 10.000 år eller sannsynlighet 0,5; 0,05; 0,005 i de neste 50 årene).

Det er fortsatt forskjellige synspunkter om muligheten eller uegnetheten til en slik kraftig endring i vurderingen av potensielle seismiske farer i regionen.

En analyse av kortene som 100 av de siste jordskjelvene er vist på regionens territorium siden 1991 (i gjennomsnitt 8 jordskjelv per år) og de siste 50 jordskjelvene siden 1998 (også i gjennomsnitt 8 jordskjelv per år). De fleste jordskjelvene skjedde fortsatt i Svartehavet, men deres "dypere" ble observert. De tre mest kraftige jordskjelvene ble observert i P. Lazarevsky, på motorveien Krasnodar-Novorossiysk og på grensen til Krasnodar og Stavropol Kraim.

Generelt kan jordskjelvet i vår region beskrives som ganske hyppig, men ikke veldig sterk. Den spesifikke energien til dem per enhetsområde (ved 10 10 J / km 2) er mindre enn 0,1. Til sammenligning: I Tyrkia -1 ... 2, i Transcaucasia - 0,1 ... 0,5, i Kamchatka og Kurilla - 16, i Japan - 14 ... 15.9.

Siden 1997 har intensiteten av seismiske konsekvenser i poeng for byggeplasser blitt basert på et sett med kort av den generelle seismiske sonering av Russlands territorium (OSR-97), godkjent av det russiske vitenskapsakademiet. Det angitte settet av kart gir implementering av anti-semicimic tiltak under konstruksjonen av objekter og reflekterer 10% - (MAP A), 5% - (kort b) og 1% (kort c) sannsynligheten for mulig overstigning (eller 90%, 95%, og henholdsvis 99% sannsynlighet for ikke-test) i 50 år angitt på kortene av seismisk aktivitet. De samme estimatene gjenspeiler 90% sannsynlighet for ikke-test av intensitetsverdier for 50 (MAP A), 100 (Card B) og 500 (Card C) år. De samme estimatene tilsvarer repeterbarheten til slike jordskjelv i gjennomsnitt en gang i 500 (MAP A), 1000 (Card B) og 5000 (Card C) år. Ifølge OSR-97, for Krasnodar, er intensiteten av seismiske effekter 7, 8, 9.

Settet med kort av OSR-97 (A, B, C) lar deg evaluere på tre nivåer graden av seismiske farer og sørge for implementering av anti-sesjonstiltak i bygging av anlegg på tre kategorier som tar hensyn til ansvar for strukturer:

kart A - masse konstruksjon;

kort i og C er gjenstander av økt ansvar og spesielt ansvarlige objekter.

Vi gir en prøve fra listen over bosetninger av Krasnodar-territoriet i seismiske områder, som indikerer den beregnede seismiske intensiteten i MSK-64-skala-poengsummen:

Navn på bosetninger	Kort av OSR-97
MEN	I	FRA
Abinsk.
Abrau-Durso.
Adler.
Anapa.
Armavir.
Akhtyursky.
Belorechensk.
Vityazevo.
Racing
Gaiduk.
Gelendzhik.
Dagomys
Jubga.
Divnomorskaya.
Dinskaya.
Yeisk.
Ilsky.
Kabardinka.
Korenovsk.
Krasnodar.
Crinitsa.
Kropotkin
Kurganinsk.
Kushchevskaya.
Labinsk.
Ladogian
Lazarevskoye
Leningradskaya.
Loo.
Magry.
Matsesta.
Mesmai.
Mostovskaya.
Neftegorsk.
Novorossiysk.
Temryuk.
Timashevsk.
TUAPSE.
Vert

Ifølge OSR-97, for byen Krasnodar, er intensiteten av seismiske effekter 7, 8, 9. Det vil si at det er en nedgang i seismicitet med 1 poeng i forhold til VSR-93. Interessant, grensen mellom 7- og 8-ball soner, som spesielt, "rushed" for byen Krasnodar, for s. Kuban. På samme måte er grensen buet og direkte i byen Sochi (8 poeng).

Den seismiske intensiteten som er angitt på kartene, og i listen over bosetninger tilhører steder med noen gjennomsnittlige gruvedrift og geologiske forhold (II kategori av jord for seismiske egenskaper). Med forskjellig fra gjennomsnittlige forhold, er seismisiteten til et bestemt byggeplass angitt på grunnlag av mikrodistanske data. I samme by, men i forskjellige områder kan seismicitet være vesentlig annerledes. I fravær av seismiske mikrodistriksjonsmaterialer får en forenklet definisjon av seismisiteten til nettstedet å tabell SNIP II-7-81 * (festivaler utelatt):

Kategorien jord i henhold til seismiske egenskaper.	Jord	Seismicitet av placer konstruksjonen under seismiciteten av området, poeng
JEG.	Rockjord av alle typer unreleased og svakt flush, store gressjord er tett lavspenning fra magmatiske bergarter som inneholder opptil 30% sandluftaggregat.
II.	Stein jordarter er forvitret og alvorlige; Store jordarter, bortsett fra kategorien i kategorisert; Sands grav, stor og middels størrelse tett og middels tetthet, lavspenning og våt, sand liten og støvfri tett og middels tetthet, liten skala, leirejord med en konsistensindikator med et porøsitetsforhold for leire og loam og - for suppen .
III.	Sands løs, uavhengig av graden av fuktighet og størrelse; Sands grav stor og middels størrelse tett og gjennomsnittlig vannmettet tetthet; Sands er små og støvete tette og middels tetthet våt og vannmettet; Clay jord med en konsistensindikator med porøsitetsforhold - for leire og loam og - for suppen.			> 9

Sonen hvor jordskjelvet forårsaker betydelig skade på bygninger og strukturer, kalles mezosaismisk eller lekestasta. Det er begrenset til en 6-punkts prippen. Med intensiteten på 6 poeng og mindre skade på vanlige bygninger og anlegg er små, og derfor for slike forhold utføres utformingen uten å ta hensyn til seismiske farer. Unntaket er noen spesiell produksjon for hvilket 6-punkts, og noen ganger mindre intense jordskjelv kan tas i betraktning ved utforming.

Design av bygninger og strukturer, med tanke på kravene til anti-sesjonskonstruksjon, utføres for betingelser 7-, 8- og 9-punkts intensitet.

Som for 10-punkts og mer intense jordskjelv, for slike tilfeller, er eventuelle seismiske lokaler utilstrekkelige.

Vi presenterer statistikken over tap av materielle tap fra jordskjelv i bygninger og strukturer som er projisert og bygget uten regnskap og tas hensyn til anti-sessionsaktiviteter:

Vi gir statistikken om skade på bygninger av ulike typer:

Aksjene i bygninger skadet under jordskjelv

Forutsi jordskjelv - utakknemlig yrke.

Som et virkelig blodig eksempel kan du ta med følgende historie.

Kinesiske forskere i 1975 spådde jordskjelvet i liao-linjen (tidligere Port Arthur). Faktisk skjedde jordskjelvet i den forutsagte perioden, bare 10 personer døde. I 1976, på den internasjonale konferansen, ble rapporten fra kineserne ved denne anledningen kalt Furore. Og i samme 1976 kunne kineserne ikke forutsi Tanshhansky (ikke Tian-Shansky, da journalister ble transportert, nemlig Tanshansky - fra navnet på det store industrisenteret Tanshhan med befolkningen på 1,6 millioner mennesker.) Jordskjelv. Kineserne var enige med en rekke 250 tusen ofre, men i gjennomsnitt estimert antall død i dette jordskjelvet utgjorde 650 tusen, og om lag 1 million mennesker var ca 1 million på pessimistiske estimater.

Forutsetningene om intensiteten av jordskjelv er også ofte blandet av Gud.

I Spita, ifølge SNIP II-7-81-kortet, bør et jordskjelv i intensiteten over 7 poeng ikke skje, og "rystet" med en intensitet på 9 ... 10 poeng. Gazli også "feil" med 2 poeng. Den samme "feilen" skjedde i Neftegorsk på øya Sakhalin, som ble fullstendig ødelagt.

Hvordan å dempe dette naturlige elementet, hvordan å lage bygninger og anlegg, som ligger nesten i vibrerende plattformer, hvor som helst er klare til å "starte", seismisk motstandsdyktig? Disse problemene bestemmer vitenskapen om seismisk motstandsdyktig konstruksjon, kanskje den vanskeligste for moderne teknisk sivilisasjon; Dens vanskeligheter ligger i det faktum at vi må "fremme" for å handle mot hendelsen, den destruktive styrken som er umulig å forutsi. Mange jordskjelv skjedde, mange bygninger med de mest forskjellige strukturelle ordningene kollapset, men mange bygninger og strukturer var i stand til å motstå. Den rikeste akkumulerte, for det meste triste, bokstavelig talt blodige opplevelsen. Og mye av denne erfaringen kom inn i SNIP II-7-81 * "konstruksjon i seismiske områder."

Vi gir prøver fra Snip, Territorial Ch Krasnodar-regionen i SNCC 22-301-99 "Konstruksjon i seismiske områder i Krasnodar-territoriet", som for tiden er diskutert av prosjektet av nye standarder og andre litterære kilder, om bygninger med murstein fra murstein eller stein klut.

Murverk Det er en inhomogen kropp som består av steinmaterialer og sømmer fylt med løsning. Introduksjon til utformingen av forsterkning armofamed Designs.. Forsterkning kan være tverrgående (gridene er lokalisert i horisontale sømmer), langsgående (forsterkningen er plassert utenfor under laget av sementmørtel eller i sporene i muret), forsterkning ved inkludering i murverket av armert betong (komplekse strukturer) og forsterkning Ved å avslutte murverk i armert betong eller metallklips fra hjørner.

Som steinmaterialer Under forhold med høy seismicitet brukes kunstige og naturlige materialer i form av murstein, steiner, små og store blokker:

a) murstein er full eller hul med 13, 19, 28 og 32 hull med en diameter på opptil 14 mm av merkevaren ikke lavere enn 75 (merkevaren karakteriserer strekkfastheten); Størrelsen på fullskala murstein 250x120x65 mm, hulen - 250x120x65 (88) mm;

b) Med den beregnede seismiciteten på 7 poeng, er hule keramiske steiner tillatt fra 7, 18, 21 og 28 av hullene i merkevaren ikke lavere enn 75; Størrelse på steiner 250x120x138 mm;

c) Betongstein på 390x90 (190) x188 mm, faste og hule blokker laget av betong med en volummasse på minst 1200 kg / m 3 klasse 50 og over;

d) steiner eller blokker av skall, kalkstein merkevare på minst 35, tuffs, sandstein og andre naturlige materialer av merkevaren 50 og høyere.

Stone materialer for murverk må oppfylle kravene til de respektive gjestene.

Det er ikke tillatt å bruke steiner og blokker med stor tomhet og tynne vegger, fylling murverk og andre, tilstedeværelsen av store hulrom hvor fører til konsentrasjonen av spenninger i veggene mellom hulrommene.

Bygging av boligbygg fra rå murstein, samana og jord i soner med høy seismicitet er forbudt. I landlige områder, under seismicitet opptil 8 poeng, er konstruksjonen av en-etasjes bygninger fra disse materialene besluttet under forutsetning av at veggene forsterkes av en tre antiseptisert ramme med diagonale bindinger, mens anordningen av parapeter fra rå og jordmaterialer er ikke lov.

Masonry løsning Vanligvis brukt enkelt (på et bindemiddel av en art). Løsningen av løsningen karakteriserer sin trykkstyrke. Løsningen må oppfylle kravene til GOST 28013-98 "Construction Solutions. Generelle spesifikasjoner. "

Grensene for styrken til steinen og løsningen "dikterer" strekkfastheten til murverket som helhet. Det er en formel prof. L.I. For å bestemme styrken av alle typer murverk med kortsiktig last. Begrensningen (ubegrenset tid) av murmotstanden er omtrent (0,7 ... 0,8).

Stone og armomofamy strukturer fungerer bra, hovedsakelig på kompresjon: sentral, ekkocentrene, skrå skjult, lokal (crumbles). Mye verre oppfatter de bøyning, sentral strekk og kuttet. I Snip II-21-81 er "stein og arm-via strukturer" gitt hensiktsmessige metoder for beregning av strukturer på grenseverdiene i første og andre grupper.

Her er disse teknikkene ikke vurdert. Etter å ha kjent med forsterkede betongkonstruksjoner, er studenten i stand til å mestre dem uavhengig (om nødvendig). Denne delen av kurset angir bare konstruktivt anti-sessionsaktiviteter som må utføres i bygging av steinbygninger i soner med høy beregnet seismicitet.

Så, først om steinmaterialer.

Å adhesjon dem med en løsning i murverk påvirke:

• stein design (det er allerede nevnt);

· Overflatenes tilstand (steiner før legging må rengjøres grundig fra raidene som er oppnådd under transport og lagring, samt raids assosiert med ulempene ved produksjon av steiner, fra støv, land; etter en pause i murverkene, Den øvre raden av murverk bør også rengjøres);

· Evne til å absorbere vann (murstein, lunge rock steiner (< 1800 кг/м3), а также крупные блоки с целью уменьшения поглощения воды из раствора должны перед укладкой смачиваться. Однако степень увлажнения не должна быть чрезмерной, чтобы не получалось разжижение раствора, поскольку как обезвоживание, так и разжижение раствора снижают сцепление.

Konstruksjonslaboratoriet bør bestemme det optimale forholdet mellom den foreløpige fuktingen av steinen og vanninnholdet i mørtelblandingen.

Studier viser at porøse naturstein, så vel som tørre brente murstein fra lamling suglinks med høy vannabsorpsjon (opptil 12 ... 14%), må nedsenkes i vann minst 1 min (samtidig er de fuktige til 4 ... åtte%). Når mursteinen påføres på arbeidsplassen i beholdere, kan soaking senkes av beholderen i vannet i 1,5 minutter og legges så raskt som mulig i "saken", og reduseres til en minimal tid for å holde seg utendørs. Etter en pause i murverksarbeidet, bør den øverste raden av murverk også bli økt.)

Nå - om løsningen.

Punch manuell murverk bør utføres på blandede sementløsninger av merkevaren ikke lavere enn 25 i sommerforhold og ikke lavere enn 50 - om vinteren. Når veggene er reist fra vibrerte murstein eller steinpaneler eller blokker, bør løsningene på merkevaren påføres under 50 år.

For å sikre en god kobling av steiner med en løsning i et murverk, må sistnevnte ha høy adhesjon (klebende evne) og sikre fullstendigheten av kontaktområdet med steinen.

Størrelsen på den normale koblingen er påvirket av følgende faktorer:

de som er avhengige av steinene, har vi allerede oppført (deres design, tilstand av overflaten, evnen til å suge vann);

men de som er avhengige av løsningen. Den:

• dens sammensetning;
• strekkstyrke;
• mobilitet og vannholdingskapasitet;
• herdingsmodus (fuktighet og temperatur);
• alder.

I rent sement-sandige løsninger er det en stor krymping, ledsaget av en delvis separasjon av løsningen fra steinoverflaten og derved redusere effekten av høy klebende evne til slike løsninger. Etter hvert som innholdet øker i sementlime løsninger av kalk (eller leire), øker dens vannholdende kapasitet og krymp deformasjoner, reduseres i sømene, men samtidig blir løsningen av løsningen forverres. For å sikre god kobling bør konstruksjonslaboratoriet bestemme det optimale innholdet i løsningen av sand, sement og mykner (leire eller kalk). Ulike polymerforbindelser anbefales som spesielle tilsetningsstoffer: Divinelesol latex SCS-65GP (B) på TU 38-103-41-76; Copolymer Vinylklorid Latex Vinylklorid PC på TU 6-01-2-467-76; Polyvinylacetat PVA-emulsjon i henhold til GOST 18992-73.

Polymerene innføres i løsningen i mengden av 15% av vekten av sement i forhold til den tørre rest av polymeren.

Ved beregning av seismicitet 7 poeng, får spesielle tilsetningsstoffer ikke å bli brukt.

For å forberede en løsning for seismisk motstandsdyktig murverk, kan sand med forhøyet innhold av leire og støvete partikler ikke påføres. Du kan ikke bruke Slagoportlandcent og Pozzolana Portland sement. Når du velger sementer for løsninger, er det nødvendig å ta hensyn til effekten av lufttemperaturen på tidspunktet for innstillingen.

Følgende data steiner og mørtel bør registreres i arbeidsloggen:

• merkevare brukte steiner og

· Sammensetningen av løsningen (i henhold til pass og overhead) og resultatene av testlaboratorietester;

• sted og tid for forberedelse av løsningen;
• leveringstid og tilstand av løsningen etter transport
• sentralisert forberedelse og levering av løsningen;
• konsistens av løsningen ved legging av vegger;

· Hendelser som bidrar til å forbedre adhesjonsstyrken som utføres når du legger veggene (mursteinvett, rengjør det fra støv, land, murverk "under bukta", etc.);

• ta vare på murverk etter konstruksjonen (vanning, ly med matter, etc.);
• temperatur- og fuktighetsforhold under bygging og aldring murverk.

Så, vi så på utgangsmaterialene for murstein - steiner og mørtel.

Nå vil vi formulere kravene til deres fellesarbeid i muren av de seismiske byggveggene:

· Lingen skal som regel være en enkelt rad (kjede). Det er tillatt (bedre på den beregnede seismisiteten ikke høyere enn 7 poeng) Multi-rad murverk med repetisjonen av Tiley-radene er ikke mindre ofte enn gjennom tre skje;

· Tychkovy rader, inkludert stolt, bør bare legges fra hele steinen og mursteinen;

· Bare fra hele mursteinen skal holdes støping av mursteinskolonner og vanlige 2,5 mursteinbredder og mindre, bortsett fra når den ufullstendige murstein er nødvendig for å kle seg sømmer av murverk;

• det er ikke tillatt å utføre murverk til en ødemark;

· Horisontal, vertikale, tverrgående og langsgående sømmer må være fullstendig fylt med mørtel. Tykkelsen av de horisontale sømmen skal være minst 10 og ikke mer enn 15 mm, gjennomsnittet i gulvet er 12 mm; vertikal - minst 8 og ikke mer enn 15 mm, gjennomsnittlig - 10 mm;

· Mask må utføres på tykkelsen på veggen i hver rad. Samtidig skal VERST-rader plasseres på måtene "ved hjelp av" eller "bruk med trimning" (metoden "bruk" er ikke tillatt). For å nøye fylle de vertikale og horisontale sømene til murverk, anbefales det å utføre "under bukta" i mobiliteten til en løsning på 14 cm.

Ruller av løsningen på rad fører til en scoop.

For å unngå tap av løsningen utføres muringen ved hjelp av et lavtet rammeverk som utstikker over en rad til en høyde på 1 cm.

Å kjøre løsningen er produsert ved hjelp av en skinne, som en veiledning som rammen serveres på. Hastigheten på å bevege skinnen Når du beveger løsningen, varierer på rad, bør sørge for at den settes inn i vertikale sømmer. Konsistensen av løsningen styres av et mason med et skråplan plassert i horisonten i en vinkel på ca. 22,50; Blandingen må slås sammen med dette planet. Sette en murstein, må masonen trykke den og komme ned, etter avstandene for vertikale sømmer ikke overskredet 1 cm. Alle slags skade på mørtelsengen i prosessen med å legge murstein (prøve av løsningen på smøren på baksiden, Bevegelsen av murveggen) er ikke tillatt.

Med et midlertidig stopp av arbeidet med arbeidet, bør den øverste raden av murverk ikke helles med en løsning. Fortsettelsen av arbeidet, som allerede nevnt, er det nødvendig å begynne å vanne vannoverflaten;

· Vertikale overflater av spor og kanaler for monolitiske forsterkede betonginneslutninger (de vil sies nedenfor) må utføres med en trimning av en løsning med 10 ... 15 mm;

· Legg på vegger på steder av deres gjensidig justering bør kun oppstå samtidig;

· Konjugering av tynn i 1/2 og 1 murvegg med veggene med større tykkelse når den er reist på forskjellige tidspunkter, av anordningen av sporene er ikke tillatt;

· Midlertidig (montering) Bryter i den oppbyggende muringen skal bare avsluttes av en skråbane og ligger utenfor stedene for strukturell forsterkning av vegger (forsterkningen vil bli sagt nedenfor).

Fullført på denne måten (med hensyn til kravene til steiner, løsningsmiddel og fellesarbeid), må Mason finne den normale adhesjonen som er nødvendig for oppfatningen av seismiske effekter (midlertidig motstand mot aksialstrekning på uutholdelige sømmer). Avhengig av verdien av denne størrelsen, er muringen delt inn i leggingen av I-Th-kategorien med 180 kPa og leggingen av II-kategorien med 180 kPa\u003e 120 kPa.

Hvis det er umulig å motta på byggeplassen (inkludert på løsninger med tilsetningsstoffer), er adhesjonsverdien lik eller over 120 kPa, bruk av murstein og murverk ikke tillatt. Og bare med den beregnede seismikken på 7 poeng er det mulig å bruke murverk fra en naturlig stein på mindre enn 120 kPa, men ikke mindre enn 60 kPa. I dette tilfellet er høyden på bygningen begrenset til tre etasjer, bredden på transplexen er tatt minst 0,9 m, åpningens bredde er ikke mer enn 2 m, og avstanden mellom veggene på veggene er ikke mer enn 12 m.

Verdien bestemmes av resultatene av laboratorietester, og i prosjekter er det angitt å overvåke den faktiske koblingen på byggeplassen.

Kontroll av styrken av den normale koblingen av løsningen med en murstein eller en stein bør utføres i henhold til GOST 24992-81 "steindesign. Metode for å bestemme adhesjonsstyrken i et murverk."

Plott av vegger for kontroll er valgt i retning av den tekniske tilsynsrepresentanten. I hver bygning bør det være minst ett tomt på gulvet med en margin på 5 steiner (murstein) på hvert nettsted.

Testene utføres etter 7 eller 14 dager etter murenes ende.

På den valgte delen av veggen fjernes den øverste raden av murverk, deretter rundt den testede steinen (murstein) ved hjelp av skraper, ikke tillater jogge og støt, rensede vertikale sømmer der testinstallasjonsfangene er opprettet.

Ved testing skal belastningen øke kontinuerlig med en konstant hastighet på 0,06 kg / cm2 per sekund.

Styrken strekkstyrken er beregnet med en feil på 0,1 kg / cm2 som en gjennomsnittlig aritmetisk verdi på 5 testresultater. Den gjennomsnittlige styrken av normal kobling bestemmes av resultatene av alle tester i bygningen og bør være minst 90% av prosjektet som kreves. Samtidig bestemmes den påfølgende økningen i styrken av normal kobling fra 7 eller 14 dager til 28 dager av korreksjonskoeffisienten som tar hensyn til murverkets alder.

Samtidig med testen av muringen, bestemmes styrken til kompresjonsoppløsningen, tatt fra murverket i form av plater med en tykkelse som er lik tykkelsen av sømmen. Styrken til løsningen bestemmes ved å teste for kompresjon av kuber med ribber 30 ... 40 mm laget av to plater limt med et tynt lag av gipsetest 1..2 mm.

Styrken er definert som den aritmetiske verdien av testene på 5 prøver.

I arbeidet med arbeidet er det nødvendig å streve for å sikre at den normale adhesjonen og styrken til kompresjonsoppløsningen i alle vegger og spesielt på høyden av bygningen var de samme. Ellers observeres ulike veggdeformasjoner, ledsaget av horisontale og skrå sprekker i veggene.

I henhold til resultatene av overvåkingen av styrken av den normale koblingen av løsningen med murstein eller stein, er en handling utarbeidet i en spesiell form (GOST 24992-81).

Så, leggingen av to kategorier kan gjelde i seismisk konstruksjon. I tillegg, ved motstand mot seismiske konsekvenser, er Mason delt inn i 4 typer:

1. Integrert murverksdesign.

2. Murverk med vertikal og horisontal forsterkning.

3. Murverk med horisontal forsterkning.

4. Masonry med forsterkning av veggpar av veggen.

Den komplekse utformingen av muringen utføres ved å introdusere i kroppen av murverket av vertikale armerte betongkjerner (inkludert i kryss og parringsvegger), dekker i anti-seismiske belter og stiftelser.

Murstein (stein) murverk i komplekse strukturer bør utføres på en merkevareløsning ikke lavere enn 50.

Stearinlys kan være monolitiske og nasjonale lag. Betongmonolitiske armerte betongkjerner bør ikke være lavere enn klasse B10, prefabrikkerte - B15.

Monolitiske forsterkede betongkjerner bør ordnes åpne minst fra den ene siden for å kontrollere kvaliteten på betjeningen.

Precast betongkjerner har en overflate, bølget fra tre sider, og den fjerde er en usofistikert betong tekstur; Videre må den tredje overflaten ha en bølgepapp, skiftet i forhold til reproduksjonen av de to første overflatene, slik at kuttene faller på fremspringene av tilstøtende ansikter.

Dimensjonene i kjerneseksjonen er vanligvis minst 250x250 mm.

Husk at de vertikale overflatene på kanalene i murverket for monolitiske kjerner må utføres med trimning av suttene i sømene med 10 ... 15 mm eller til og med utføre med knippene.

Først er kjernene satt - innramming av åpninger (monolitisk - direkte i kantene på åpningene, prefabene - med en 1,2 murstein deputering fra kantene), og deretter vanlig - symmetrisk i forhold til midten av veggbredden eller enklere .

Kjernens tonehøyde skal ikke være mer enn åtte tykke vegger og ikke overskride gulvets høyde.

Monolitiske rammekjerner må være forbundet med murvegger av stålnett på 3 ... 4 glatt (klasse A240) med en diameter på 6 mm, overlapping av kjerneavsnittet og lansert i muringen minst 700 mm i begge sider av kjernen i Horisontale sømmer gjennom 9 rader med murstein (700 mm) i høyden med estimert seismicitet på 7-8 poeng og gjennom 6 rader av murstein (500 mm) ved beregnet seismicitet på 9 poeng. De langsgående beslagene til disse rutene skal være sikkert forbundet med klemmer.

En lukket klemmer fra D 6 A-I er tilgjengelig fra de monolitiske vanlige kjernene til felles: med forseglingenes høyde til sin bredde mer enn 1 (enda bedre - 0,7), dvs. Når kjempeklossen er produsert på hele bredden på enkelheten i begge sider av kjernen, under forholdet på mindre enn 1 (bedre - 0,7) - i en avstand på minst 500 mm i begge sider av kjerne; Trinnet i klemmene i en høyde er 650 mm (gjennom 8 rader av murstein) i den beregnede seismikken på 7-8 poeng og 400 mm (gjennom 5 rader av murstein) ved beregnet seismicitet på 9 poeng.

Langsgående forsterkning av kjernen er symmetrisk. Antallet av langsgående forsterkning er minst 0,1% av seksjonen av veggen tverrsnitt per kjerne, samtidig som antall forsterkning bør ikke overstige 0,8% av kjernekonkurransen. Diameteren av forsterkningen er minst 8 mm.

For samarbeidet med prefabrikkerte kjerner med murverk i kutting av krusene i hver rad med murverk, kastes D 6 A240-braketter i sømene på begge sider av kjernen med 60 ... 80 mm. Derfor bør horisontale sømmer falle sammen med utsparingene på de to motsatte kantene i kjernen.

Veggene til komplekse design er preget, danner og ikke danner "klar" ramme.

Den fuzzy rammen av inneslutninger oppnås når det er nødvendig å øke bare en del av havet. I dette tilfellet kan inkluderingen på forskjellige etasjer plasseres annerledes i planen.

6, 5, 4 når du legger i kategori og

5, 4, 3 når du legger ii-kategori.

I tillegg til maksimal gulv er den maksimale byggehøyden også regulert.

Maksimal tillatt bygningshøyde er lett å huske så:

n x 3 m + 2 m (opptil 8 etasjer) og

n x 3 m + 3 m (9 eller flere etasjer), dvs. 6 fl. (20 m); 5 fl. (17 m); 4 fl. (14 m); 3 fl. (11 m).

Jeg merker at høyden på bygningen tar forskjellen på det lave nivået på bunnnivået eller jordens planlagte overflate, ved siden av bygningen, og toppen av ytterveggene.

Det er viktig å vite at høyden på sykehus og skoler og skoler på estimert seismicitet på 8 og 9 poeng er begrenset til tre over-steingulv.

Du kan spørre: Hvis for eksempel med den beregnede seismisiteten, 8 poeng n max \u003d 4, så på H EMAx \u003d 5 m, bør maksimal bygghøyde være 4x5 \u003d 20 m, og jeg siterer 14 m.

Det er ingen motsetning her: Det kreves at i bygningen er det ikke mer enn 4 etasjer, og at samtidig høyden på bygningen ikke overstiger 14 m (som er mulig i høyden på gulvet i en 4 -Store bygning ikke mer enn 14/4 \u003d 3,5 m). Hvis høyden på gulvet overstiger 3,5 m (for eksempel, kommer den til H ET max \u003d 5 m), så kan det bare være 14/5 \u003d 2,8 slike gulv, dvs. 2. Således er tre parametere regulert samtidig - antall etasjer, deres høyde og høyde på bygningen som helhet.

I murstein og steinbygninger, i tillegg til de ytre langsgående vegger, må det være minst en intern langsgående vegg.

Avstanden mellom aksene på tverrgående vegger under den beregnede seismiciteten 7, 8 og 9 punkter bør ikke overstige henholdsvis ved å legge I-Th-kategorien 18.15 og 12 m, ved å legge II-kategoriet - 15, 12 og 9 m. Avstand mellom veggene i den komplekse designen (dvs. type 1) kan økes med 30.

Ved utforming av omfattende design med en klar ramme beregnes forsterkede betongkjerner og anti-seismiske belter og utformet som rammestrukturer (kolonner og riglels). Brickwork regnes som å fylle rammen, som deltar i arbeidet med horisontal eksponering. I dette tilfelle må sporene for betongmonolitiske kjerner være åpne i det minste fra begge sider.

På størrelsen på kjerne delen og avstandene mellom dem (trinn) har vi allerede snakket. Med et trinn av kjerner, mer enn 3 m, så vel som i alle tilfeller, med en tykkelse på fylling murverk, mer enn 18 cm, må den øvre delen av muringen være forbundet med den anti-seismiske belteutgangen fra den med a Diameter på 10 mm med et trinn på 1 m med lansering i murverket til en dybde på 40 cm.

Antallet gulv med en slik kompleks design av veggene tar ikke mer enn beregnet seismicitet 7, 8 og 9 poeng, henholdsvis:

9, 7, 5 når du legger I-Th-kategorien og

7, 6, 4 når du legger ii-kategorien.

I tillegg til maksimal gulv er den maksimale byggehøyden også regulert:

9 fl. (30 m); 8 fl. (26 m); 7 fl. (23 m);

6 fl. (20 m); 5 fl. (17 m); 4 fl. (14 m).

Høyden på gulvene med en slik kompleks design av veggene skal være på henholdsvis estimert seismicitet 7, 8 og 9 poeng, ikke mer enn 6, 5 og 4,5 m.

Alle våre argumenter om "uoverensstemmelsen" av de begrensende verdiene til antall etasjer og høyden på bygningen, som vi førte om bygninger med en kompleks design av vegger med et "fuzzy" rammeverk, for eksempel med en beregnet seismicitet på 8 poeng n max \u003d 6,

H Denne max \u003d 5 m Maksimal høyde på bygningen skal være 6x5 \u003d 30 m, og normer begrenser denne høyden på 20 m, dvs. I en 6-etasjes bygning bør høyden på gulvet ikke være mer enn 20/6 \u003d 3,3 m, og hvis høyden på gulvet er 5 m, kan bygningen bare være 4-etasjes.

Avstanden mellom aksene på tverrgående vegger under den beregnede seismisiteten 7, 8 og 9 punkter bør ikke overstige henholdsvis 18, 15 og 12 m.

Murverk med vertikal og horisontal forsterkning.

Vertikale beslag er tatt ved å beregne seismiske effekter og er installert i å øke ikke mer enn 1200 mm (etter 4 ... 4,5 murstein).

Uavhengig av resultatene av beregningen i veggene med en høyde på mer enn 12 m med den beregnede seismiciteten på 7 poeng, 9 m med en beregnet seismicitet på 8 poeng og 6 m med en beregnet seismicitet på 9 poeng, bør vertikal forsterkning ha et område på minst 0,1% av murområdet.

Vertikal forsterkning bør bøyles i anti-aisomiske belter og fundament.

Trinnet av horisontale rister er ikke mer enn 600 mm (gjennom 7 murstein av murstein).

Bygningsforskrifter

Bygging i seismiske områder

Snip II-7-81 *

Minstroy Russland

Moskva 1995.

Utviklet tsnii. Kucherenko nirk dem. Gersevanov, Niraches, Kasakh Promstroysproject, TsnnniPromzdaniya State Bygging av Sovjetunionen i USSR-statusen TBELZNIYEP State Institute of Land Physics of the USSR-organisasjoner og seismisk motstand av vitenskapsgruppen i Georgian SSR, institutt for mekanikk Og seismisk motstand av vitenskapsakademiet i Uzbek SSR, Tsnis MintransStroy, Vniig. Vedeneev fra USSR Energi-, Krasnoyarsk PromstroyseKeeper Mining Vedlikehold av Sovjetunionen TsniiepSelectrostroy USA Næringsdepartementet med deltakelse av hydroprojektet. Beetle og Cargoegs Myderdepartementet i Sovjetunionen.

Det nye kartet over den seismiske sonering av USAs territorium ble samlet av vitenskapelige institusjoner i Academy of Sciences of the UsSr og Sciences Academy of Union Republics (presentatør - Institute of Land Physics of the Russian Academy of Sciences of the USSR ) og godkjent av seismologi og seismisk byggråd i presidiet i USSR-akademiet.

Med introduksjonen av SNIP II-7-81 fra 1. januar 1982 er hodet på SNIP II-A.12-69 * tapt. "Konstruksjon i seismiske områder. Designstandarder ":

oppløsning av USSR-statskonstruksjonen 3. juli 1976 nr. 81 "på supplement vedlegg 2 Heads of SNIP II-A.12-69";

oppløsning av USSR-statlig bygning Datert 24. august 1976 nr. 140 "på supplement og endring av vedlegg 2 Head SNIP II-A.12-69";

oppløsning av USSR-statlig bygning 28. juli 1980 nr. 116 "på supplement og endring av vedlegg 2 hoder av SNIP II-A.12-69".

De foreliggende byggestandarder og reglene har blitt gjort endringer godkjent av Ossrsr-statsbyggingene fra 2. juni 1987 nr. 106, 16. august 1989 nr. 127, Departementet for interne russlandsdepartementet datert 26. juli 1995 Nr. 18-76.

Poeng, tabeller og applikasjoner der endringene er gjort, er oppgitt i disse konstruksjonsnormer og reglene i stjernen.

Redaktører - ing. F.M. Shlemin, CAND. tehn. Vitenskap F.v.bobrov. (GossTroy UsSr), Dr. Tehn. Vitenskap S.V. Polyakov, Ing. V.I. Orierman.(Tsniik dem. Kucherenko), Dr. Fiz.-Mat. Vitenskap V.I. BUNE.(IFS Academy of Sciences of the USSR), Dr. Tehn. Vitenskap O.A. Savinov, CAND. tehn. Vitenskap N.D. Krasnikov. (Vniig), cand. tehn. Vitenskap Ya.i.natarius. (Hydroproject), cand. tehn. Vitenskap G.S. Shestoper.(Tsnis) .

Til oppmerksomheten til leserne!

Det er nødvendig å ta hensyn til de godkjente endringene i byggestandarden og reglene og regjeringsstandarder som er publisert i Journal of the Bulletin of Construction Equipment og Informasjonsindeksen "State Standards".

Gosstroy UsSr.	Bygningsforskrifter	Snip II-7-8L *
	Bygging i seismiske områder	I stedet for hodet av snip II-A.12-69 *

1. Grunnleggende bestemmelser

1.1. Disse standardene bør observeres i utformingen av bygninger og strukturer, bygget i områder av seismicitet 7, 8 og 9 poeng.

1.2. Når du designer bygninger og strukturer for bygging i disse seismiske distriktene, er det nødvendig:

bruk materialer, design og konstruktive ordninger som sikrer de minste verdiene av seismiske belastninger;

ta som regel Symmetriske strukturelle ordninger, ensartet fordeling av stavene og deres masser, samt masse på overlapping;

i bygninger og strukturer fra prefabrikerte elementer, planlegger planer utenfor sonen med maksimal innsats, sikrer monolitium og homogenitet av konstruksjoner ved bruk av forstørrede prefabrikkerte elementer;

gi forhold som letter utviklingen i elementer av strukturer og deres forbindelser av plast deformasjoner som sikrer stabiliteten til strukturen.

1.3. Ved utforming av bygninger og strukturer for bygging i seismiske områder, bør det vurderes:

a) intensiteten av seismiske effekter i poeng (seismicitet);

b) repeterbarhet av seismisk innvirkning.

Intensitet og repeterbarhet bør tas på de seismiske soneringskartene i Sovjetunionen (adj. 1 * og 2 *) Vedtatt av USSR-akademiet, med endringer godkjent av det russiske vitenskapsakademiet.

Spesifisert i AD. 1 * og 2 * seismicitet refererer til områder med medium i seismiske egenskaper av jord (II kategori i henhold til tabellen. 1 *).

1.4. Bestemmelse av seismisiteten til byggeplassen skal utføres på grunnlag av seismisk mikrodisting.

I områder som det ikke er noen seismiske mikrodistriktskart, får det til å bestemme seismisiteten til byggeplassen i henhold til tabellen. en*.

1.5. Byggplattformer med bratte bakker over 15 år °, nærhet av utslippsplanene, den sterke nedsatt steinen ved fysisk-geologiske prosesser, sedimentering av jord, beskjæring, kollaps, flytende, jordskred, karst, gruvedrift, landsbyer er ugunstige i seismiske vilkår.

Hvis det er nødvendig å bygge bygninger og strukturer på slike steder, bør det tas ytterligere tiltak for å styrke grunnlaget og styrking av strukturer.

1.6.* På domstolene hvis seismicitet overstiger 9 poeng, bygger bygninger og strukturer, som regel, ikke tillatt. Om nødvendig er bygging på slike nettsteder tillatt i samråd med Russlandsdepartementet.

Tabell 1 *

		Seismicitet av byggeplassen under seismisiteten i området, poeng
	ROCK Jord av alle slag (inkludert den forvirrede og evige utladningen) Ulede og svake utendørs: Storskvalitets jordarter er tett lavspenning fra magmatiske bergarter, som inneholder opptil 30% Sandy-Clay Aggregate: Weathered og Alvorlig Rocky Rock og ukjent og alvorlige (forvirrede) jordarter på minus 2. ° C og under i bygging og drift i henhold til prinsippet I (bevaring av jordingstråler i en murzed tilstand)
	Stein jordarter er forvitret og sterkere, inkludert forvirrende, bortsett fra relatert til kategori I; store graffitable jord, med unntak av kategori i klasse; Graveloping sand, stor og middels størrelse tett og middels tetthet lavspenning og våt; Sands er små og støvløse tett og middels tetthet av ulovlig; Clay jord med en konsistensindikator Jeg l. 0,5 med porøsitetskoeffisient e.< 0,9 for leire og loam og loam og e.< 0,7 - для супесей; вечномерзлые нескальные грунты пластичномерзлые или сыпучемер­злые, а также твердо-мерзлые при температуре выше минус 2°С при строительстве и эксплуатации по принципу I
	Sands løs, uavhengig av fuktighet og størrelse: Grave sand, stor og middels størrelse tett og middels tetthet er vann mettet; Sands er små og støvete tette og middels tetthet våt og vannmettet; Clay jord med en konsistensindikator Jeg l.\u003e 0,5; Clay jord med konsistensindikator i l<0,5 при коэффи­циенте пористости е>0,9 for leire og loam og e\u003e 0,7-for suppe; Everworking ukjente jordarter under bygging og drift i henhold til prinsippet II (det har lov til å forlenge grunnlaget for fundamentet)

MERK: 1 *. Klassifiseringen av nettstedet til I-kategorien i seismiske egenskaper er tillatt ved kraften i laget av den tilsvarende kategorien I, mer enn 30 m fra det svarte merket i tilfelle en dyp eller planleggingsmerke i tilfelle avsparing. I tilfelle av en inhomogen sammensetning av bakken refererer byggeplassen til en mer ugunstig kategori av seismiske egenskaper, hvis i et 10 meter lag av jord (telling fra layoutmerket), er laget relatert til denne kategorien en total tykkelse av mer enn 5 m.

2. Ved forutsetning av stigningen i nivået av grunnvann og jordklemmer (inkludert nedbør) under driften av bygningen og anleggene, bør jordkategorien bestemmes avhengig av jordens egenskaper (fuktighet, konsistens) i skyen.

3. Under konstruksjon på de permanente ukjente jordene i henhold til prinsippet II, hvis tiningens sone strekker seg til den underliggende støping av jorda, bør basisplassene betraktes som ikke-støvete (i henhold til den faktiske staten etter tining).

4. For svært ansvarlige bygninger og strukturer under de seismiske områdene på 6 poeng på byggeplassene med jord i III-kategorien på seismiske egenskaper, bør estimert seismicitet tas lik 7 poeng.

5. Ved bestemmelse av seismisiteten til byggeplassene for transport og hydrauliske strukturer, bør ytterligere krav angitt i avsnitt 4 og 5 tas i betraktning.

6. I fravær av data om konsistensen eller fuktigheten, leire og sandjord når grunnvannsnivået er plassert over 5 m, henvises til III-kategorien av seismiske egenskaper.

2. Estimert belastning

2.1. Beregning av konstruksjoner og baser av bygninger og strukturer designet for bygging i seismiske områder bør utføres på de viktigste og spesielle kombinasjonene av belastninger med hensyn til seismiske effekter.

Ved beregning av bygninger og strukturer (unntatt transport og hydroteknisk) på en spesiell kombinasjon av belastninger, bør verdiene til den beregnede belastningen multipliseres med koeffisientene til kombinasjoner tatt i tabellen. 2.

Horisontale belastninger fra massene på fleksible suspensjoner, temperatur klimatisk eksponering, vindbelastninger, dynamiske effekter fra utstyr og transport, brems og lateral innsats fra bevegelsen av kraner er ikke tatt i betraktning.

Tabell 2.

Typer av last	Verdien av kombinasjonskoeffisienten p S.
Fast
Midlertidige lengder
Kortsiktige (på overlappende og belegg)

Ved bestemmelse av den beregnede vertikale seismiske belastningen, vekten av kranbroen, vekten av vognen, så vel som vekten av lasten, er lik kranbelastningskapasiteten, med en 0,3 koeffisient vurdert.

Den estimerte horisontale seismiske belastningen på vekten av kranebroene bør tas i betraktning i retningen vinkelrett på kranbjelkens akse. Redusere kranbelastninger som er gitt for snip for masse og påvirkninger, ikke tatt i betraktning.

2.2. Beregninger av bygninger og strukturer på spesielle kombinasjoner av belastninger med hensyn til seismiske konsekvenser bør utføres:

a) på belastninger definert i samsvar med indikasjonene i punkt 2.5;

b) ved hjelp av instrumentregisterene til basiscaperasjonene under jordskjelvet, den farligste for denne bygningen eller strukturen, samt syntetiserte akselerogrammer. Samtidig bør de maksimale amplituder av basiscaperasjoner gjøres minst 100, 200 eller 400 cm / s 2 ved seismicitet av konstruksjonssteder 7, 8 og 9 poeng.

Ved beregning under P. "B" bør det ta hensyn til muligheten for utviklingen av inelastiske deformasjoner av strukturer.

Den vokser i henhold til s. "A" skal utføres for alle bygninger og strukturer.

Beregningen i henhold til avsnittet "B" skal utføres i utformingen av særlig ansvarlige strukturer og høye (mer enn 16 etasjer) av bygninger.

2.3. Seismiske effekter kan ha noen retning i rommet.

For bygninger og strukturer av enkel geometrisk form, bør de beregnede seismiske belastningene tas i kraft horisontalt i retning av deres langsgående og tverrgående akser. Handlingen av seismiske belastninger i disse instruksjonene bør vurderes separat.

Ved beregning av strukturer av en kompleks geometrisk form, bør den farligste for dette utformingen eller dets elementer i retning av seismiske belastninger tas i betraktning.

2.4. Vertikal seismisk belastning må tas i betraktning ved beregning:

horisontal og tilbøyelig konsoll design;

spennende broer;

ram, buer, gårder, romlige belegg av bygninger og strukturer ved å fly 24 eller flere meter;

strukturer for stabilitet mot veltning eller mot slip;

stenstrukturer (i henhold til s. 3,37).

2.5 . Beregnet seismisk belastning S ik. I den valgte retningen festet til punktet k. og tilsvarende jEG.-Me tonen av egne oscillasjoner av bygninger eller strukturer bestemmes av formelen

S ik \u003d k 1 k 2 s 0ik,(1)

hvor TIL 1 - Koeffisienten som tar hensyn til den tillatte skade på bygninger og strukturer tatt i tabellen. 3;

k 2 -koeffisienten, med tanke på designløsninger av bygninger og strukturer tatt i tabell. 4 eller indikasjoner. fem;

S 0ik -seismisk belastningsverdi for jEG.- Tone med egne oscillasjoner av bygningen eller strukturen, bestemt i antagelsen om elastisk deformasjon av strukturer med formelen

S oik \u003d. Q K A.b. JEG.K wnik, (2)

hvor Q K. - k, Definert, med tanke på de beregnede belastningene på strukturene i henhold til punkt 2.1 (figur 1);

MEN -koeffisienten hvis verdier skal tas lik 0,1; 0,2; 0,4, henholdsvis for estimert seismicitet 7, 8, 9 poeng;

b. JEG -den dynamiske koeffisienten som svarer til jEG.- Tone i sine egne svingninger av bygninger eller strukturer, tatt i samsvar med punkt 2.6;

TIL W -koeffisienten tatt på bordet. 6 eller i samsvar med arteksjonen. fem;

s Ik -koeffisienten avhengig av form for deformasjon av bygningen eller strukturen i egne oscillasjoner av jEG.- Tone og fra plasseringen av lasten, bestemt av punkt 2.7.

Merk. Beregnet seismicitet av bygninger og strukturer, samt verdiene til koeffisienten Til 1 Enig i samordning med etablering av en utkast til organisasjon i samsvar med tabellen. 3 og 5.

2.6. * Dynamisk koeffisient b. JEG. Avhengig av estimert periode med egne oscillasjoner T. JEG. Bygninger eller strukturer på jEG.-Mu tone ved bestemmelse av seismiske belastninger bør tas av formler (3, 4, 5) eller fig. 2.

til T. JEG. £ 0,08 C. b. JEG. = 1+15 T. JEG.

på 0,08 C.< T. JEG. £ 0.318 C. b. JEG. = 2,2 (3)

til T. JEG. > 0,318 C. b. JEG. = 0,7/T. JEG.

For jorda II og III-kategorier med en lagkraft lik mindre enn 30 m (kurve 2)

til T. JEG. £ 0,1 C. b. JEG. = 1+15 T. JEG.

på 0,1 C.< T. JEG. £ 0,4 C. b. JEG. = 2,5 (4)

til T. JEG. > 0,4 C. b. JEG. = 1/T. JEG.

For Jord II og III kategorier med et lagkraft på mer enn 30 m (kurve 3)

til T. JEG. £ 0,2 C. b. JEG. = 1+7,5 T. JEG.

på 0,2 C.< T. JEG. £ 0,76 C. b. JEG. = 2,5 (5)

til T. JEG. > 0,76 C. b. JEG. = 1,9/T. JEG.

I alle tilfeller b. JEG.må tas minst 0,8.

N og e *. Ved beregning av transport og hydrauliske strukturer, valg av avhengigheter b. JEG.(T I.) Leveres av denne klausulen, bør gjøres i henhold til avsnitt 4 og 5.

Det er tillatt å bruke regionale avhengigheter b. JEG.(T I.) Godkjent av departementet i Russlands økonomi.

2.7. For bygninger og strukturer beregnet på konsollordningen, verdi n ik. bør bestemmes av formelen

n ick \u003d.(6)

hvor H. JEG.(h. K.) JEG. H. JEG.(h. J.) - forskyvning av bygningen eller anleggene med egne oscillasjoner jEG.- Tone i det punktet under vurdering k. og på alle punkter j.hvor i samsvar med den beregnede skjemaet er vekten akseptert konsentrert;

Q j -vekten av bygningen eller konstruksjonen, tildelt punktet j.Definert, med tanke på de beregnede belastningene på strukturen i henhold til punkt 2.1.

2.8. For bygninger opp til 5 etasjer høy, inkluderende med litt endring i høyden av massene og sjeldener av gulv på T 1.mindre enn 0,4 med koeffisient n k. Det er tillatt å bestemme den forenklede formelen

hvor h. K.og x j- Avstander fra poeng k. og j. til toppkuttingen av grunnlaget.

2.9. Arbeidet i designene av bygninger og strukturer designet for konstruksjon i seismiske områder, så vel som i elementene, bør bestemmes med registreringen av minst tre former for egne oscillasjoner, hvis perioder av den første (nedre) tonen i deres egne oscillasjoner T 1. mer enn 0,4 s, og tar kun hensyn til det første skjemaet hvis T. 1 Like eller mindre enn 0,4 s.

Antall svingninger og koeffisienter n ik. For hydrauliske strukturer, bør det tas i samsvar med § 5.

2.10. Estimerte verdier av tverrgående og langsgående krefter, bøyning og tipping øyeblikk, normale og tangent stress N p. I konstruksjoner fra seismisk belastning, under tilstanden av statisk handling, bør den bestemmes av formelen

N p. = (8)

hvor N I. - Verdier av kraft eller spenninger i seksjonen under vurdering forårsaket av seismiske belastninger som svarer til jEG.i form av oscillasjoner;

p - Tallet tatt i betraktning i beregningen av formene for oscillasjoner.

2.11. Vertikal seismisk belastning i tilfeller fastsatt i punkt 2.4 (unntatt steinstrukturer) bør bestemmes av formler (1) og (2), mens koeffisientene TIL W.og TIL 2 , Aksepterte like enheter.

Konsollstrukturer hvis vekt er ubetydelig sammenlignet med vekten av bygningen (balkonger, visirer, konsoller for monterte vegger, etc. og deres fester) skal regnes på den vertikale seismiske belastningen i betydningen b. N. = 5.

2.12. Konstruksjoner, tøffe over en bygning eller struktur og ha mindre seksjoner og vekt i forhold til det (parapeter, frontoner, etc.), samt festing av monumenter, tungt utstyr installert i første etasje, bør beregnes med hensyn til den horisontale seismiske last beregnet av den horisontale seismiske belastningen i henhold til formler (1) og (2) på b. N. = 5.

2.13. Vegger, paneler, partisjoner, forbindelser mellom individuelle strukturer, samt festing av teknologisk utstyr, bør beregnes på den horisontale seismiske belastningen ved hjelp av formler (1) og (2) når b. N.Tilsvarer betegnelsen av strukturen, men ikke mindre 2. Friksjonskreftene tas kun hensyn til når man beregner horisontale buttforbindelser i store pastellbygg.

2.14. Ved beregning av strukturer på styrke og stabilitet, i tillegg til koeffisientene til arbeidsforholdene i samsvar med andre SNIP II-del II, bør selve arbeidsforholdene innføres m kp.definert av bordet. 7.

2.15. Ved beregning av bygninger og strukturer (unntatt hydrotekniske strukturer) med en lengde eller bredde på mer enn 30 m, i tillegg til den seismiske belastningen, bestemt i henhold til punkt 2.5, er det nødvendig å ta hensyn til dreiemomentet i forhold til den vertikale aksen til bygning eller strukturen som passerer gjennom sitt hardhetssenter. Verdien av estimert eksentrisitet mellom sentrene og massene av bygninger eller strukturer i underveien bør tas minst 0,1 V, hvor B er størrelsen på en bygning eller struktur i form av retningen vinkelrett på virkningen av kraft S ik..

2.16. Ved beregning av holdeveggene er det nødvendig å ta hensyn til jordens seismiske trykk.

2.17. Beregning av bygninger og strukturer, med tanke på den seismiske effekten, blir vanligvis produsert av grenseverdiene i den første gruppen. I tilfeller av informerte teknologiske krav, er det tillatt å beregne på den andre gruppen av grenseverdier.

Tabell 3.

Bygninger og konstruksjoner	Verdien av koeffisienten K 1.
1. Konstruksjoner der resterende deformasjoner og lokal skade (nedbør, sprekker, etc.) er ikke tillatt *
2. Bygninger og anlegg, i designene som gjenværende deformasjoner, sprekker, skade på individuelle elementer, etc. kan tillates, noe som gjør det vanskelig å normal drift, samtidig som det sikrer sikkerheten til mennesker og sikkerhetsutstyr (bolig, offentlig, industriell , landbruksbygninger og konstruksjoner; hydrotekniske og transportfasiliteter; energi- og vannforsyningssystemer, branndepoter, brannslukningssystemer, noen konstruksjoner av kommunikasjon, etc.)
3. Bygninger og strukturer, i designene som betydelige gjenværende deformasjoner, sprekker, skade på individuelle elementer, forskyvninger, etc. kan tillates midlertidig å suspendere normal drift, samtidig som de sikrer folks sikkerhet (enkelte etasjes industrielle og landbruksbygninger som ikke gjør det inneholder verdifullt utstyr)

* Liste over strukturer på POS. 1 er koordinert med kunden.

Tabell 4.

Konstruktive beslutninger av bygninger	Verdien av koeffisienten Til 2.
1. Bygningsramme, stor klump, med veggkonstruksjoner og tall sgulv over 5.	K 2 \u003d. 1+0,1 (n.-5)
2. Storposte bygninger eller med vegger av monolitisk armert betong og antall etasjer til 5
3. Det samme, og antall etasjer over 5	TIL 2 \u003d 0,9 + 0,075 (N-5)
4. Bygninger med ett eller flere lavere gulv og overlegg gulv med carrion vegger, blenderåpning eller fylling ramme, hvis fyllingen i de nedre etasjene mangler eller noe påvirker deres stivhet
5. Bygninger med støttende vegger laget av murstein eller murverk utføres manuelt uten tilsetningsstoffer som øker grepet
6. Ramme single-etasjes bygninger hvis høyde ikke er mer enn 8 m til bunnen av burets balletter, og med spenner over ikke mer enn 18 m
7. Jordbruksbygninger på hauger-kolonner, bygget på jord i kategori III (i henhold til tabell 1 *)
8. Bygninger er ikke spesifisert i stillinger 1-7

Merk: 1. Verdier Til 1. bør ikke overstige 1,5.

2. I samordning med departementet for Russlands økonomi, får verdiene for 2 å spesifisere resultatene av eksperimentelle studier.

Tabell 5.

Kjennetegn ved bygninger og strukturer	Beregnet seismicitet med seismicity byggeplass, poeng
1. Residential, offentlige og industrielle bygninger og strukturer, med unntak av de som er angitt i PP. 2-5.
2. Spesielt ansvarlige bygninger og strukturer *
3. Bygninger og strukturer, Skader som er forbundet med særlig alvorlige konsekvenser (store og mellomstore stasjoner, dekket stadion, etc.)	7 **		8 **	9 ***
4. Bygninger og strukturer, hvis funksjon er nødvendig ved eliminering av virkningen av jordskjelv (energi og vannforsyningssystemer, brannmann, brannslukningssystemer, noen konstruksjoner av kommunikasjon, etc.)	7 ***	8 ***		9 ***
5. Bygninger og anlegg, ødeleggelsen som ikke er forbundet med menneskers død, skade på verdifullt utstyr og forårsaker ikke oppsigelsen av kontinuerlige produksjonsprosesser (varehus, kran eller reparasjonsplater, små verksteder, etc.), som samt midlertidige bygninger og strukturer	Eksklusive seismiske konsekvenser

* Tildelingen av bygninger og strukturer til punkt 2 er laget av kunden.

** Bygninger og strukturer beregnes på lasten som svarer til den beregnede seismiciteten multiplisert med en ekstra koeffisient på 1,5.

*** Det samme med en koeffisient på 1,2.

Tabell 6.

Konstruktive løsninger for kunnskap og strukturer	Verdien av koeffisienten TIL W.
1. Høye strukturer av liten størrelse i form av (tårn, mast, røffrør, separate heisminer, etc. Fasiliteter)
2. Ramme kunnskap, hvor veggen fyller som ikke påvirker dens deformerbarhet med høyden på stativene h. Til den tverrgående størrelsen B i retning av den estimerte seismiske belastningen, lik eller mer enn 25
3. Det samme som i punkt 2. Men med forholdet h / B. lik eller mindre enn 15
4. Bygninger og strukturer som ikke er angitt i PP. 1. 3

MERK: 1. Ved mellomverdier h / B. verdi TIL W.akseptert interpolering.

2. På forskjellige etasjer i gulvene, verdien TIL W.akseptert av gjennomsnittlige verdier h / B..

Tabell 7.

Design	Verdien av koeffisienten t. kr
Ved beregning av styrke
1. Stål og tre
2. Forsterket betong med stang og trådforsterkning (unntatt for å kontrollere styrken av skrånende seksjoner):
a) fra tung betong med beslag av klassen A-I, A-II, A-III, BP-I
b) det samme, med forsterkningen av andre klasser
c) fra lysbetong
d) fra cellulær betong med forsterkning av alle klasser
3. Forsterket betong, skrånende tverrsnitt:
a) kolonner av multi-etasjes bygninger
b) andre elementer
4. Stein, Armenia og betong:
a) Ved beregning av ekstrakatrate-kompresjonen
b) når du beregner skift og strekker seg
5. Sveisede ledd
6. Bolter (inkludert de som er koblet til høystyrkebolter) og nitteforbindelser
Ved beregning av stabiliteten
7. Stålelementer av fleksibilitet over 100
8. Det samme, fleksibilitet opptil 20
9. Det samme, fleksibilitet fra 20 til 100	Fra 1,2 til 1 (interpolering)

Merk: 1. For den angitte posen. 1-4 strukturer av bygninger og strukturer (unntatt transport og hydraulisk), bygget i områder med repeterbarhet 1, 2, 3, verdi t. KR skal multipliseres med 0,85; 1 eller 1,5, henholdsvis.

2. Ved beregning av stål og armert betongbærende strukturer som skal brukes i uoppvarmede rom eller utendørs ved en beregnet temperatur under minus 40 ° С, bør du ta t. kr \u003d 1, i tilfelle av å kontrollere styrken av skrånende tverrsnittskolonner t. kr \u003d 0.9. .

3. Bolig, Offentlig, Produksjon Bygninger og Strukturer

Generelle bestemmelser

3.1. Bygninger og strukturer skal separeres av anti-dispensary sømmer i tilfeller der:

bygningen eller konstruksjonen har en kompleks form i planen;

relaterte deler av bygningen eller strukturen har dråper med høyder på 5 m eller mer. I en-etasjes bygninger opp til 10 m høye med en beregnet seismicitet 7 poeng, antisamesessmiske sømmer får ikke å ordne.

3.2. Anti-frømømmer skal dele bygningene i konstruksjonen i hele høyden. Det er tillatt å ikke ordne sømmen i fundamentet, unntatt i tilfeller der anti-dispensarysømmen faller sammen med sedimentet.

3.3 . Avstandene mellom anti-tallerken sømmen og høyden på bygningene bør ikke overstige størrelsene som er angitt i tabellen. åtte.

3.4*. Trapper skal være forsynt med lukkede vindusåpninger i ytterveggene. Plasseringen og antall trapper bør bestemmes av resultatene av beregningen som er utført i samsvar med snipen i brannstandarder designstandarder for bygninger og strukturer, men ta minst en mellom de anti-dispensiske sømene i bygninger med en høyde på mer enn Tre etasjer.

3.5. Antisismiske sømmer bør utføres ved å opprette parrede vegger eller rammer, samt konstruksjonen av rammen og veggene.

Bredden på den anti-sessimiske sømmen skal foreskrives ved beregning av lastene definert i punkt 25.

Med høyden på bygningen eller strukturen opp til 5 m, bør bredden på en slik søm være minst 30 mm. Bredden på den anti-seismiske sømmen til bygningen eller konstruksjonen av større høyde bør økes med 20 mm for hver 5 m høyde.

Tabell 8.

	Størrelse i lengde (bredde), m			Høyde, M (Antall etasjer)
Bygge strukturer	Beregnet seismicitet, poeng
1.Metallic eller armert betongramme eller veggforsterket betongmonolitikk	I henhold til kravene til ikke-formiske distrikter, men ikke mer enn 150 m			I henhold til kravene til ikke-formiske områder
2. Store bassenget vegger
3. Vegger av komplisert design, hvor:
a) Forsterket betonginneslutninger og forsterkede betongbelter danner et klart rammesystem:
b) Vertikale forsterkede betonginneslutninger, forsterkende vegger eller forsegling, ikke danner et klart rammeverk
4. Vegger fra vibrerte mursteinpaneler eller blokker; Betongblokkvegger
5. Vegger laget av murstein eller murverk, bortsett fra de som er angitt i POS. 3 og 4:

Merk: 1. For bygningens høyde, forskjellen på det laveste nivået på det nedre nivået eller den planlagte overflaten av jorden ved siden av bygningen, og toppen av ytterveggene tas.

2. Høyden på sykehus og skoler ved seismicitet av byggeplassen 8 og 9 poeng er begrenset til tre over-bulvegulv.

3. I små bosetninger som ligger i seismiske distrikter, bør bygging av lavvekst, hovedsakelig to-etasjes boligbygging gis.

Fyllingen av anti-dissyismiske sømmer bør ikke hindre gjensidig horisontale bevegelser av bygningene i bygningen eller anlegget.

3.6. I byer og byer, bygging av boligbygg med rå murvegger, er Samana og Sorteplasser forbudt. I landlige bosetninger plassert i områder av seismicitet på 8 poeng, er konstruksjonen av en-etasjes bygninger fra disse materialene under forutsetning av at veggene forsterkes av en antisept ramme med diagonale bindinger.

3.7. Stivheten i veggene i rammehuset bør være forsynt med diskonsen. Barbed og loggvegger bør samles på den impudent. Trepaneler skal utformes i en en-etasjes høyde.

3.8. Ved utforming av bygninger og strukturer, bør det være planlagt og kontrollere beregningen av høyt og tungt utstyr til de bærende strukturer av bygninger og strukturer, samt ta hensyn til seismiske innsats som oppstår i støttestrukturene.

3.9. Prefabrikerte armert betong og belegg av bygninger må deponeres, stive i et horisontalt plan og forbundet med vertikale bærestrukturer.

3.10. Stivheten av prefabrikkerte betonggulv og belegg skal sikres av:

forbindelser av paneler (plater) av overlappende og belegg og fyllingssømmer mellom paneler (plater) sementmørtel;

enheter av koblinger mellom paneler (plater) og rammeelementer eller vegger som oppfatter innsatsen for å strekke og skjære som oppstår i sømmen.

Sideflater av paneler (plater) av overlapper og belegg skal ha en nøkkel eller bølgepapp. For å koble til et anti-seismisk belte eller å kommunisere med rammeelementene i panelene (ovner), er det nødvendig å gi forsterkninger eller boliglånsdeler.

3.11*. I murstein og steinbygninger må lengden på delene av de overlappende panelene (belegg) basert på lagerveggene som er laget for hånd, være minst 120 mm, og på vibrerte murpaneler og blokker - minst 90 mm.

I single-etasjes steinbygninger, med avstander mellom veggene, er ikke mer enn 6 m, noe som tillates enheten av tregulv (belegg), mens bjelkene av overlapper skal brukes i det anti-seismiske belte og arrangere diagonalgulvet.

3.12. Utsatt elementer av typen partisjoner og fyllinger av rammen skal gjøres enkelt, som regel en storbenet eller rammestruktur og kombinert med vegger, kolonner og med en lengde på mer enn 3 m - og med overlapper. I bygninger over fem etasjer, er det ikke tillatt å bruke murverkspartisjoner som er gjort manuelt.

Styrken til de nonsensiske elementene og deres festemidler bør være i samsvar med punkt 2.13 bekreftet ved beregning av de beregnede seismiske belastningene fra planet (i alle tilfeller) og i elementplanet (i tilfeller der disse elementene fungerer sammen med støttestrukturene av bygningen). Murstein eller steinpartisjoner bør forsterkes for hele lengden på ikke mindre enn 700 mm i høyden av stenger med et felles tverrsnitt i en søm på minst 0,2 cm. Det er tillatt å utføre partisjoner med suspendert med forskyvningsbegrensere fra Planene i panelene.

3.13. Utformingen av balkonger og deres forbindelser med overlapper bør beregnes som konsollbjelker eller ovner.

Fjernelsen av balkonger i bygninger med steinvegger bør ikke overstige 1,5 m.

3.14. Å designe basene av bygninger og konstruksjoner for bygging i seismiske områder bør gjøres i samsvar med kravene i SNIP for utforming av bygninger og strukturer.

3. I5.. Når konstruksjon i seismiske områder, et lag med 100 mm tykkelse av en tykkelse på minst 40 mm og en langsgående forsterkning med en diameter på 10 mm i en mengde på tre, bør fire og seks stenger plasseres i de seismiske distriktene i 3 -MM langsgående forsterkning. Hver 300-400 mm må langsgående stenger være forbundet med tverrgående stenger med en diameter på 6 mm.

I tilfelle av skjærevegger fra prefabrikkerte paneler, strukturelt forbundet med båndstiftelser, er det ikke nødvendig med legging av det angitte løsningslaget.

3.16. I grunnlaget og veggene av kjellere fra store blokker, er murverk utstyrt med i hver rad, så vel som i alle vinkler og kryss i en dybde på minst 1/3 av blokkhøyden; Stiftelsesblokker bør legges i form av et kontinuerlig tape.

For å fylle sømmen mellom blokkene, bør merkevareløsningen påføres under 25 år.

I bygninger, med beregnet seismicitet, bør 9 poeng inkludere legging i horisontale sømmer i hjørnene og kryssene av veggene av kjelleren av forsterkningsruten med en langsgående forsterkning med et totalt tverrsnitt på minst 1 cm.

I bygninger opp til tre etasjer inkluderer inkludert og strukturer av tilsvarende høyde med beregnet seismicitet, 7 og 8 poeng å bruke for murverk av veggen kjeller av blokker ved hult opptil 50%.

3.17. Vanntettingslag i bygninger bør gjøres fra sementmørtel.

Ramme bygninger

3.18. I rammebygninger kan et design som oppfatter den horisontale seismiske belastningen servere: rammeverk, fyllingsramme, ramme med vertikale bindinger, membraner eller avstivningskjerner.

3.19. For rammebygg, med estimert seismicitet på 7-8 poeng, er bruk av ytre steinvegger og interne forsterkede betong- eller metodiske rammer (stativer) tillatt, og kravene som er installert for steinbygninger, bør utføres. Høyden på slike bygninger bør ikke overstige 7 m.

3.20. Stive noder av forsterkede betongrammer av bygninger bør forbedres ved bruk av sveiset grid, spiraler eller lukkede klemmer.

Tomter av riglels og kolonner, ved siden av de stive notene av rammene i en avstand som er lik en times høyde på tverrsnittet, må forsterkes av lukket tverrgående forsterkning (klemmer), installert ved beregning, men minst etter 100 mm , og for rammesystemer med støtte membraner - ikke mindre enn etter 200 mm.

3.21. Membranene, kommunikasjonen og kjernene av stivhet som oppfatter den horisontale belastningen, skal være kontinuerlig gjennom hele bygningen og er jevnt og symmetrisk plassert i begge retninger i forhold til tyngdepunktet i bygningen.

3.22. Enkle monterte paneler skal brukes som omsluttende veggkonstruksjoner av rammebygg. En enhet for murstein eller steinfylling er tillatt som tilfredsstiller kravene i punkt 3.35.

3.23. Bruken av selvbærende vegger fra murverk er tillatt:

med et trinn av de kablede rammekolonnene ikke mer enn 6m;

med høyden på veggene av bygninger, reist på grunnlags seismicitet 7, 8 og 9 poeng, henholdsvis, ikke mer enn 18, 16 og 9 m.

3.24. Ledningen av selvbærende vegger i rammebyggene skal være I eller II-kategori (i henhold til s. 3.39), har fleksible bånd med en ramme som ikke hindrer de horisontale forskyvningene i rammen langs veggene.

Det bør være en klaring på minst 20 mm mellom overflatene på veggene og kolonnene i kadaver. Hele lengden på veggene i nivået av belegningsplater og toppen av vindusåpningene skal anordnes av anti-halvcirkelbelter som er koblet til bygningsrammen.

I steder for kryssing av ende- og tverrgående vegger med langsgående vegger bør anti-halvkirkulære sømmer ordnes for hele veggens høyde.

3.25. Stige og heisaksler av rammebygninger bør ordnes som innebygde strukturer med gulvskjæring som ikke påvirker rammens stivhet, eller som en stiv kjerne som oppfatter seismisk belastning.

For rammebygg opp til 5 etasjer med en beregnet seismicitet, 7 og 8 poeng, får du ordne trapper og heisakseler i byggeplanen i form av strukturer skilt fra bygningsrammen. Enheten av trappceller i form av separate strukturer er ikke tillatt.

3.26. Som støttestrukturer av høye bygninger (mer enn 16 etasjer) bør kadaver med membraner, tilkoblinger eller avstivende kjerner tas.

Ved valg av konstruktive ordninger bør preferanse gis til ordninger hvor sonene i plastisiteten skyldes primært i horisontale rammer av rammen (Reigs, Jumpers, Strapping bjelker, etc.).

3.27. Ved utforming av høye ranger unntatt deformasjoner av bøyning og skift i rammestativene, er det nødvendig å ta hensyn til aksiale deformasjoner, så vel som baseableness av begrunnelsen, for å beregne på stabiliteten mot tipping.

3.28. På områdene foldet av jordene i III-kategorien (i henhold til tabellen. 1 *), bygging av høy kunnskap, samt bygningene som er angitt i posen. 4 tabell. 4. Ikke tillatt.

3.29. Grunnlaget for høye bygninger på ikke-leirejord skal som regel ta bunke eller i form av en solid fundamentplate.

Store spisse bygninger

3.30 . Storpisset kunnskap bør utformes med langsgående og tverrgående vegger kombinert med hverandre med overlapper og belegg i et enkelt romlig system som oppfatter seismiske belastninger.

Ved utforming av store spisse bygninger er det nødvendig:

paneler av vegger og overlapper for å gi, som regel, størrelsen på rommet;

sørge for tilkobling av vegger av vegger og overlapper ved sveising av frigjøring av forsterkning, ankerstenger og boliglånsdeler og tolererer vertikale brønner og deler av de horisontale sømene av finkornet betong med redusert krymping;

når man utstikker overlapper på de ytre veggene i bygningen og på veggene i temperatursømmen, omfatter den sveisede forbindelser av belønninger fra gulvpanelene med vertikale beslag av veggpanelene.

3.31. Forsterkning av veggpaneler skal utføres i form av romlige rammer eller sveiset forsterkningsnett. I tilfelle bruk av tre-lags ytre veggpaneler bør tykkelsen av det indre bærerbetonglaget tas minst 100 mm.

3.32. Den konstruktive løsningen av horisontale buttforbindelser bør sikre oppfatningen av de beregnede verdiene i innsatsen i sømmen. Det nødvendige tverrsnitt av metallbindinger i sømmen mellom panelene bestemmes av beregningen, men det bør ikke være mindre enn 1 cm 2 per 1 m lengde av sømmen, og for bygninger med en høyde på 5 etasjer og mindre på Seismicitet av stedet 7 og 8 poeng minst 0,5 cm 2 per 1 m lengde søm. Ikke mer enn 65% av den vertikale bosetningsforsterkningen får lov til å røre på veggkryssene.

3.33. Vegger langs hele lengden og bredden på bygningen skal være vanligvis kontinuerlig.

3.34. Loggia skal som regel innebygd, lengde lik avstanden mellom tilstøtende vegger. I plasseringen av loggene i ytre veggens plan, er det nødvendig å tilveiebringe en anordning av armerte betongrammer.

Erker-enheten er ikke tillatt.

Bygninger med støttevegger av murstein eller murverk

3.35. Bearing murstein og steinvegger bør være reist, som regel fra murstein eller steinpaneler eller blokker produsert i fabrikkforhold ved bruk av vibrasjon, eller murstein eller steinmur på løsninger med spesielle tilsetningsstoffer som øker grepet av løsningen med murstein eller stein.

Med estimert seismicitet på 7 poeng, konstruksjonen av lagerveggene til bygninger fra murverk på løsninger med myknere uten bruk av spesielle tilsetningsstoffer, er det tillatt å øke koblingsstyrken med murstein eller stein.

3.36. Utfører murstein og steinmuringer manuelt under en negativ temperatur for bærer- og selvbærende vegger (inkludert forsterkede forsterkede eller armerte betonginneslutninger) med beregnet seismicitet 9 og flere poeng er forbudt.

Med beregnet seismicitet får 8 og mindre poeng å utføre vintermurer manuelt med den obligatoriske inkluderingen i løsningen av tilsetningsstoffer som sikrer løsningene av løsningen ved negative temperaturer.

3.37. Beregningen av steinstrukturer skal gjøres på samtidig effekt av horisontalt og vertikalt rettede seismiske krefter.

Verdien av den vertikale seismiske belastningen ved den beregnede seismiciteten på 7-8 poeng bør tas tilsvarende 15%, og med seismicitet 9 poeng - 30% av den tilsvarende vertikale statiske belastningen.

Retningen til den vertikale seismiske belastningen (opp eller ned) bør gjøres mer ugunstig for stresstilstanden til elementet under vurdering.

3.38. For murverk av bærer og selvbærende vegger eller fylling av rammen, bør følgende produkter og materialer påføres:

a) Brick er et helåret eller hul merke ikke lavere enn 75 med hull på opptil 14 mm; Med estimert seismicitet på 7 poeng, er bruken av keramiske steiner i merkevaren ikke lavere enn 75;

b) betongstein, faste og hule blokker (og inkludert en lungebetong tetthet med en tetthet på minst 1200 kg / m3) av merkevaren 50 og høyere;

a) steiner eller blokker av skall, limestoner av et merke på minst 35 eller tverrsnitt (unntatt fellsite) merkevaren 50 og over.

PC legging av vegger bør utføres på blandede sementløsninger av merkevaren ikke lavere enn 25 i sommerforhold og ikke lavere enn 50 - om vinteren. For leggingsblokker og paneler, er en løsning på merkevaren ikke lavere enn 50.

3.39. Murverk, avhengig av deres motstand mot seismiske konsekvenser, er delt inn i kategorier.

Kategorien av murstein eller murverk laget av materialer som er fastsatt i punkt 3.38. Bestemt av tidsbestandigheten mot aksialstrekning på uutholdelige sømmer (normal clutch), hvor verdien skal være innenfor:

Mindre enn 120 kPa (1,2 kgf / cm 2), men ikke mindre enn 60 kPa (0,6 kgf / cm 2). Samtidig skal bygningens høyde ikke være mer enn tre etasjer, bredden på sålene er ikke mindre enn 0,9 m, Åpningens bredde er ikke mer enn 2 m, og avstandene mellom veggene på veggene er ikke mer enn 12 m.

Prosjektet med produksjon av steinverk bør gis for spesielle tiltak for å ta vare på herding murverk, med tanke på klimatiske egenskaper i byggeområdet. Disse aktivitetene bør sikre den nødvendige styrken av murverk.

3.40. Verdier av beregnede murmotstander R. R, R. jfr R. GL. ifølge uutholdelige sømmer bør det aksepteres på design av stein- og armskifte-strukturer, og i uutholdelige sømmer - for å bestemme i henhold til formlene (9) - (11), avhengig av verdien som er oppnådd av tester utført i byggeplass:

R. R. = 0,45 (9)

R. jfr = 0,7 (10)

R. GL \u003d 0,8. (11)

Verdier R. R, R. SR I. R. Chronicles bør ikke overstige de tilsvarende verdiene når de ødelegger murverk på murstein eller stein.

3.41. Høyden på gulvene i bygninger med gulrotvegger laget av murstein eller murverk, ikke forsterket med forsterkende eller armert betonginneslutninger, bør ikke overstige henholdsvis 7, 8 og 9 punkter, 5, 4 og 3,5 m i estimert seismicitet.

Når muringen er forbedret ved forsterkning eller armert betonginneslutninger, får høyden på gulvet i henhold til 6, 5 og 4,5 m.

I dette tilfellet bør forholdet mellom høyden på gulvet til tykkelsen på veggen ikke være mer enn 12.

3.42. I bygninger med bærervegger, unntatt ytre langsgående vegger, må det som regel være minst en indre langsgående vegg. Avstandene mellom aksene på tverrgående vegger eller erstatning av rammene deres bør kontrolleres ved beregning og ikke mer spesifisert i tabell 9.

Egenskaper ved bygging av steinstrukturer i seismiske områder

Bygninger og anlegg, bygget i seismikk (underlagt jordskjelv) områder, bør ha evnen til å motstå seismiske effekter uten tap av operasjonelle kvaliteter, dvs. seismisk resistent. Den seismiske motstanden til bygninger og strukturer sikres ved bruk av konstruktive løsninger, strukturer og materialer som tilsvarer seismisiteten (intensitet av seismisk eksponering i punkt) av byggeplasser, samt streng overholdelse av reglene og kravene til bygging av konstruksjoner og produksjon av arbeid i seismiske områder.

De konstruktive anti-seismiske aktivitetene inkluderer: bruk av seismiske motstandsdyktige designsystemer; deling av bygninger og strukturer i form av deler av anti-sessic sømmer; begrenser høyden på bygninger; regulering av forholdene og feltet av anvendelse av materialer av deres typer; søknad i strukturelle ordninger av anti-sekvensielle belter; Forsterkning av elementer av steinstrukturer og en rekke andre tiltak som er fastsatt av design- og konstruksjonsstandarder.

Disse aktivitetene er spesifisert av beregninger og reflekteres i prosjekter. For eksempel, i bygninger med murstein eller murverk i nivået av overlappende og belegg, er det nødvendig å organisere anti-semicircuitter på alle de langsgående og tverrgående veggene som utføres fra den monolitiske armerte betongen, eller lag med innskudd av leddene og kontinuerlig forsterkning. Samtidig må beltet i øverste etasje være forbundet med murverk vertikal rehabilitering av forsterkning. Konstruktivt belter Løsninger, deres forsterkning er angitt i prosjekter.

I parringsvegger i murverket, forsterkningsruten med en lengde på 1,5 m med et tverrsnitt av langsgående forsterkning i et rutenett på minst 1 cm2. Gitter er stablet etter 700 mm i høyden på muringen ved seismicitet - 7 ... 8 poeng og etter 500 mm - med 9 poeng. Muren av de selvbærende veggene er bundet med rammebetegnelser med fleksible tilkoblinger som ikke hindrer horisontale rammeforskyvninger.

Et hull på minst 20 mm er anordnet mellom veggene og kolonnene i rammen. Over hele lengden på veggene i toppen av vindusåpningene er de anti-semicirkulasjonsbeltene som er koblet til rammen anordnet i belegningsnivået. Mulige overlappende paneler på veggen legging skal være minst 120 mm lang, og på vibrerte mursteinpaneler og blokker - minst 90 mm. Bjelker, løp og plater av gulv, bjelkene av tregulv er i antisheysmiske belter (spesifikke løsninger er gitt i prosjekter). Private jumpers i seismiske områder gjelder ikke. Forsterkede betonghopper er anordnet, som regel på hele bredden på veggene og lukkes i murverket til en dybde på minst 350 mm, med en bredde på åpningen på 1,5 m - tetningen av hoppene er tillatt med 250 mm.

Den seismiske motstanden til steinbygninger er også gitt av mange andre konstruktive teknikker, for eksempel ved å feste trapp marsjer og gulvsteder, en anordning av armerte betongrammer i vinduet og døråpninger av trapper, etc. Alle designløsninger for anti-tallerkener skal bli strengt utført i bygging av bygninger.

Ved bruk av materialer gir normer også en rekke tiltak. For eksempel, i seismiske områder i byer og byer, er bygging av boligbygg med råvegger (urimelige) murstein, saman og sortefølge forbudt. I landlige landsbyer fra disse materialene er byggingen kun tillatt i områder med seismicitet til 8 poeng, og bare en-etasjers bygninger, forutsatt at vegger av tre antiseptisert ramme med diagonale bindinger. For murvegg eller fylle rammen i seismiske soner, får det til å bruke en murstein full eller hul (med hull opp til 15 mm) av merkevaren ikke lavere enn 75; Betongstein, faste og hule blokker laget av lett betongmerke ikke lavere enn 50; Stener eller blokker av skall og kalksteinmerker på minst 35 og fra TUFFS (unntatt Fellsite) -merket ikke lavere enn 50.

Muren av veggene utføres på blandede sementløsninger av merkevaren ikke lavere enn 25 i sommerforholdene og ikke lavere enn 50 - om vinteren, med spesielle tilsetningsstoffer som øker løsningen av løsningen med murstein eller stein. Med den beregnede seismikken på 7 poeng, er bruken av keramiske steiner i merkevaren ikke tillatt enn 75, samt bygging av vegger av bygninger fra murverk på løsninger med myknere uten bruk av spesielle tilsetningsstoffer som øker koblingsstyrken med murstein eller stein.

Det viktigste kravet til murverk i seismiske områder er strekkstyrken med en løsning. Ved motstand mot seismiske effekter, som bestemmes av tidsbestandigheten mot aksialstrening langs uutholdelige sømmer (en innsats av en mursteinseparasjon, lagt på løsningen, fra murverk), er murverk som anvendes i seismiske soner delt inn i to kategorier.

Leggingen av den første kategorien, hvor verdien av den normale koblingen mellom steinen (murstein) og løsningen skal være minst 180 kPa (1,8 kg / cm2). Foreningen i den andre kategorien skal ha en koblingsstyrke på minst 120 kPa (1,2 kg / cm2). Murverk med koblingsstyrke av en murstein (stein) mindre enn 120 kPa i seismiske distrikter er ikke tillatt. I noen tilfeller, under seismicitet, 7 poeng, når det brukes i prosjektet av spesielle hendelser, kan det være tillatt (ved avgjørelse av prosjektorganisasjonen) for å redusere koblingsstyrken i murverk til 60 kPa (0,6 kg / cm2).

Når du bygger steinstrukturer i seismiske områder, er det nødvendig å implementere spesielle krav til produksjon av arbeid som sikrer den seismiske motstanden til muringen:

murverk bruker på tykkelsen på strukturen i hver rad; Muronyet utføres ved hjelp av en enkelt rad (kjede) dressing; Alle legger sømmer (horisontal, vertikal, tverrgående og langsgående) er fylt med en løsning helt med en trimning av en løsning på de utendørs sider av muren; Midlertidige sammenbrudd i den reiste muringen skal kun kanknes med en skrånende fin og ha ut av steder av strukturell forsterkning av vegger;

brick overflater (steiner, blokker) før legging må rengjøres fra støv og smuss: for murverk på vanlige løsninger i områder med et varmt klima - en vannstråle, for murverk på polymer-sementløsninger - børster eller trykkluft. Det er nødvendig å strengt kontrollere styrken på løsningen av løsningen med murstein (stein). I 7-dagers legging bør koblingsverdien være omtrent 50% av styrken til den 28-dagers alderen i den aktuelle klassen. Ved lavere styrke er det nødvendig å stoppe arbeidet med arbeidet for å løse problemet med prosjektorganisasjonen. Før begynnelsen av steinverkene bestemmer konstruksjonslaboratoriet det optimale forholdet mellom den foreløpige fuktingen av det lokale veggmaterialet og vanninnholdet i mørtelblandingen. Løsninger brukes med høy vannholdingskapasitet (vannforsyning ikke mer enn 2%). Bruken av sementløsninger uten myknere er ikke tillatt. Når du legger på plassering av anti-aksen som deler sømbygningen, er det nødvendig å sikre at de ikke er fylt med en løsning, søppel. Det er forbudt å redusere bredden mot prosjektet. Det er nødvendig å tydelig utføre aktivitetene som tilbys av utkastet til arbeidet med omsorgen for herding murverk (på fuktighetsgivende og beskyttelse mot rask tørking, etc.). Det er nødvendig å ta hensyn til klimaets egenskaper og sikre å skaffe seg de nødvendige tingstyrken, inkludert konstruksjonen av strukturer under negative uteluftstemperaturer ved hjelp av antiorrosale tilsetningsstoffer.

Utfører en murstein og stein murverk med en negativ temperatur med en beregnet seismicitet på 9 poeng og er mer forbudt.

7.87 For murverk av murstein av murstein (stein), bør den brukes et single-row kjede dressing system. På arenaene med seismicitet 7 poeng, er bruken av et flertrekks dressing system tillatt, mens flisene av murverk må ordnes minst enn tre skje.

7.88 I seismiske områder er det ikke tillatt å bruke i lager- og selvbærende vegger av lettvekt murverk med interne varmeisolerende lag.

7.89 For murverk av lager og selvbærende vegger, bør følgende produkter og materialer påføres:

Murstein brent full eller hul merkevare 75 og høyere med vertikale hull med en diameter på ikke mer enn 16 mm og bryter ikke mer enn 25%;

Keramiske steiner i merkevaren ikke lavere enn 100 med vertikale hull med en diameter på ikke mer enn 16 mm og tomhet på ikke mer enn 25%;

Solid betongstein og små blokker med tung og lett betongklasse ikke lavere enn B3.5;

Når seismisiteten til byggeplassen på 7 poeng får lov til å bruke keramiske steiner i merkevaren ikke lavere enn 75 med vertikal slisset tomhetsbredde til 12 mm og tomheten på ikke mer enn 25%.

Legging av vegger bør utføres på blandede sementløsninger av merkevaren ikke lavere enn 50.

7.90 Søknad i murverket av bærer og selvbærende vegger av steiner og små blokker av riktig form fra naturlige materialer (skall, kalkstein, tuffer, sandstein), hule betongstein og blokker, faste blokker av cellulær betongklasse under B3.5 , Murstein og steiner produsert med bruk av gjeldsteknologi bør utføres i henhold til regulatoriske instruksjoner utviklet i utviklingen av disse standardene.

7.91 Ytelse under den negative temperaturen på mursteinen (stein) murverk av bærer og selvbærende vegger (inkludert forsterkede forsterkede eller armerte betonginneslutninger) under seismicitet av byggeplasser 9 og 10 poeng forbudt.

Når seismisiteten til byggeplasser 7 og 8 poeng får lov til å utføre vintermurer med den obligatoriske inkluderingen i løsningen av tilsetningsstoffer som sikrer løsningen av løsningen ved negative temperaturer.

7.92 I seismiske områder er bruken av brent murstein eller keramisk stein med horisontal (parallell lingbed) hulrom ikke tillatt.

7.93 Verdien av den midlertidige motstanden til mursteinen (stein) Masonry Axial Stretching på uutholdelige sømmer (normal clutch - R nt.) For transportør- og selvbærende vegger må det være minst 120 kPa (1,2 kgf / cm 2).

For å forbedre den normale koblingen av muringen, bør løsninger med spesielle tilsetningsstoffer påføres.

7.94 Verdiene for de beregnede motstandene til murverket (aksialstreng), (skive) og (strekker seg med bøyning) i henhold til de bundet sømmen, bør tas i samsvar med indikasjonene på konstruksjonsstandarder for design av stein og arm -Change strukturer, og i uutholdelige sømmer - for å bestemme ved formler (7.1-7.3), avhengig av verdien av testene som er oppnådd i byggeområdet:

Verdier og bør ikke overstige de tilsvarende verdiene som er oppnådd ved å ødelegge murverk på murstein eller stein.

7.95 Den nødvendige verdien skal foreskrives avhengig av resultatene av tester av murstein (stein) murverk i byggeplassen og indikere i prosjektet.

Hvis det er umulig å motta verdier på byggeplassen , lik eller over 120 kPa (1,2 kgf / cm 2), er bruk av murstein eller murverk for enheten av bærer- og selvbærende vegger ikke tillatt.

7.96 Ved bygging av bygninger i seismiske områder, for å bestemme den faktiske størrelsen på den normale koblingen av muren, bør kontrolltester utføres. Byggingen av bygninger med transportører og selvbærende murstein (stein) vegger uten å drive kontrolltester av murverk er ikke tillatt.

7,97 i nivåene av overlappende og belegg av mursteinhus i alle langsgående og tverrgående vegger, bør anti-oscillasjonsbelter, utført fra monolitisk forsterket betong med kontinuerlig forsterkning, ordnes.

I bygninger med monolitiske forsterkede betonggulv, forseglet langs konturen i veggene, får anti-seismiske belter i overlaps nivå ikke å ordne. I dette tilfellet bør lengden av den delen av de monolitiske forsterkede betonggulvene og beleggene basert på murvegger være minst 250 mm.

7.98 Anti-seismiske belter og monolitiske forsterkede betonggulv i øverste etasje av bygningen må være forbundet med murverk vertikal forsterkning eller forsterkede betongbindinger.

7.99 Anti-halvcirkelbeltet skal ha en sone for å støtte overlapping og få hele bredden på veggen. I ytterveggene med en tykkelse på 510 mm og beltetes mer bredde kan være mindre enn veggtykkelsen med opptil 150 mm. Beltets høyde skal være minst 150 mm, klassen av betong er ikke lavere enn B12.5. Anti-Forvidelsstoffer er forsterket av romlige rammer med langsgående forsterkning minst 4Ø10 ved seismicitet av byggeplasser 7 og 8 poeng og minst 4 ° 1 - med seismicitet av byggeplasser 9 og 10 poeng.

7.100 i konjugater av lagervegger i murverk, bør forsterkningsnett med det totale arealet av den langsgående forsterkningsseksjonen på minst 1 cm2 legges, en lengde på minst 150 cm etter 700 mm i høyde ved seismicitet av konstruksjonen Site 7 og 8 poeng og etter 500 mm - under seismiciteten av byggeplasser 9 og 10 poeng.

7.101 Seismisk motstand av murstein (stein) vegger av bygninger bør heves:

Grids fra beslag stablet i horisontale sømmer av murverk;

Opprettelsen av en kompleks struktur ved å øke veggene med vertikale rister fra forsterkningen i det turton-betonglaget i klassen, ikke lavere enn B7.5 eller i sement-sandetoppløsningslaget av merkevaren er ikke lavere enn 100;

Opprettelsen av en kompleks struktur ved inkludering i leggingen av monolitiske vertikale og horisontale armerte betongelementer;

Enheten i muren av det indre armerte betonglaget (tre-lags stein-monolitisk murverk).

For å øke den seismiske motstanden til murvegger, er det tillatt å eksperimentelt underbyggede metoder.

7,102 ved utforming av komplekse strukturer i form av vegger, forsterket av grids fra forsterkning i et lag av Torcredbetone eller i et lag av sement-sandaktig løsning:

Mesh, som regel er installert på begge sider av veggene;

Tykkelsen på lagene av betong eller løsningen skal være minst 40 mm på hver side av veggen;

Monteringen av forsterkningsruten til veggene utføres av ankre fra forsterkningen med en diameter på minst 6 mm, som er installert i en kontrollordre for å øke ikke mer enn 600 mm.

Når veggene forbedret, skal den angitte metoden inneholde teknologiske tiltak som sikrer pålitelig adhesjon av lagene av betong eller en løsning med murverk.

7.103 Forsterket betonginneslutninger i murverkskomplekset bør være åpent i det minste på den ene side.

Vertikale forsterkede betonginneslutninger (kjerner) må være forbundet med anti-dispensarbelt. De horisontale beslagene til veggene og anti-dispensarbeltene bør passeres gjennom vertikale forsterkede betonginneslutninger.

Kjerner må ordnes på veggpar, langs kantene av vindu og døråpninger, på døve områder med vegger med et trinn som ikke overskrider gulvets høyde. Stearinlysbetong bør ikke være lavere enn klasse B15.

7.104 Det indre forsterkede betonglaget av tre-lags steinmonolitiske murverk bør fremstilles av en klassebetong ikke lavere enn B10 og har en tykkelse på minst 100 mm.

De ytre lagene av steinmonolitisk murverk (murstein) må være sammenkoplet av den horisontale forsterkningen, installert i å øke ikke mer enn 600 mm og passert gjennom det indre laget av betong.

Overlapping og belegg skal være basert på det indre armerte betonglaget av steinmonolitisk murverk eller et anti-omvridt belte.

7.105 Høyden på flomgulvene med bærevegger fra murverk, ikke forbedret av armisjonen eller forbedret med horisontale forsterkningsgitter, bør ikke overstige 7,0 poeng ved seismicitet, henholdsvis 5.0; 4,0 og 3,5 m. Forholdet mellom gulvets høyde til tykkelsen på veggen skal ikke være mer enn 12.

Høyden på bygningene med veggene til en kompleks design eller fra steinmonolitisk murverk får lov til å tas ved seismicitet 7, henholdsvis 8, 9 og 10 poeng 6,0; 5.0; 4.5 og 4,0 m.

7,106 i bygninger med bærer murvegger, i tillegg til de ytre langsgående vegger, bør det ikke være mindre enn en intern langsgående vegg forbundet med ende ytre og indre tverrgående vegger. Tverrgående vegger av trapper må holdes på hele bredden av bygningen.

7.107 Avstanden mellom aksene til de tverrgående veggene eller deres erstatningsrammer bør kontrolleres ved å beregne og ikke være flere verdier gitt i tabell 7.4.

T a b l og c og 7,4

7.108 Dimensjoner av elementer av murverksvegger bør bestemmes ved beregning. For murverk uten forsterkning eller med amplifisering i form av horisontal forsterkning i sømene, bør også tilfredsstilles med kravene vist i tabell 7.5.

T a b l og c og 7,5

Veggelementet	Størrelsen på elementet i veggen, m, under seismiciteten til nettstedet i poeng	Notater
Enkelhetsbredde ikke mindre	0,77	1,16	1,55	Bredden på vinkelstedene bør tas med 250 mm større enn verdien som er angitt i tabellen
Åpne bredder ikke mer	3,5	3,0	2,5	Bruk større bredder må forbedres med en lukket forsterket betongramme ved hjelp av åpningen
Forholdet mellom bredden på bredden til bredden på åpningen er ikke mindre	0,33	0,50	0,75
Carnis fjerning er ikke mer, når du utfører dem: - fra veggene av veggene (murstein, stein); - fra armert betongelementer assosiert med anti-dispensary belter; - tre pusset på et metallnett	0,2 0,4 0,75	0,2 0,4 0,75	0,2 0,4 0,75	Fjerning av tre uverdige cornices er tillatt å 1 m

7.109 Dør- og vindusåpninger i mursteinvegger i trapper under seismicitet 8 eller flere poeng skal ha en forsterket betongramme.

7.110 trapper og stråler av trapper bør være nær murverket til en dybde på minst 250 mm og til Zashk. Elementer av prefabrikkerte trapper (trinn, boosters, prefabrikkerte marsjer) må løses.

Enheten av konsolltrinn som er innebygd i murverket av veggene i trappene, er ikke tillatt.

7.111 Fjerning av balkonger i bygninger med steinvegger og prefabrikkerte gulv bør ikke overstige 1,5 m.

7.112 Tomter med vegger og søyler over loftet, med en høyde på mer enn 400 mm, må forsterkes eller forsterkes med monolitiske forsterkede betonginneslutninger, cacked i et anti-sessimical belt.

7.113 Jumpers skal ordnes, som regel på tykkelsen på veggen og nær muren til en dybde på minst 350 mm. Med bredden på åpningen til 1,5 m, er jumpertetningen tillatt med 250 mm.

I seismiske områder er bruken av prefabrikkerte barer hoppere ikke tillatt.

7.114 Lagervegger der ventilasjonskanaler og skorsteiner er plassert, skal utformes i form av en kompleks design.

Innenfor bygnings- eller romplanen, er det ikke tillatt å endre retningen for layout av armerte betongplater av de kombinerte gulvene (belegg), laget av 7,23 (1, 2).

7.115 Selvbærende vegger bør ha en forbindelse med en ramme som ikke hindrer de horisontale forskyvningene i rammen langs veggene. Mellom overflaten av veggene og kolonnene i rammen skal gi en klaring på minst 20 mm.

Over hele lengden av den selvbærende veggen av murstein (stein) murverk i nivået av overlappende plater (belegg) eller toppen av vindusåpningene, må antisheysmiske belter ordnes av fleksible forbindelser med en bygningsramme. I krysset av slutten og langsgående vegger bør anti-sessimiske sømmer ordnes for hele høyden på veggene.

7.116 Styrken til selvbærende veggkonstruksjoner og deres festemidler bør verifiseres av beregningen som utføres i henhold til 5.21. Seismiske krefter som virker i planet av selvbærende vegger, bør oppfattes av veggene selv.