При подигање камени конструкции во сеизмички области, се наметнуваат дополнителни барања за материјалите:
Површините од камен и тула мора да се исчистат од прашина пред да се постават;
Во малтери наменети за изградба на ѕидање, портланд цементот треба да се користи како врзивно средство;
Природниот песок треба да се користи како полнење во малтерските мешавини; Дозволена е употреба на ситнозрнести и дини песоци збогатени со отпад од рударство од просеан камен со големина на честички од 1,5-2,5 mm; не е дозволено да се користат цементни малтери без пластификатори;
При изборот на цементи за малтери, потребно е да се земе предвид влијанието на температурата на воздухот врз времето на нивното стврднување. Ѕидарството од тули и керамички камења треба да се изврши во согласност со следните дополнителни барања: ѕидањето на камените конструкции треба да се изведува до целосна дебелина на конструкцијата во секој ред; хоризонталните, вертикалните попречни и надолжни споеви на ѕидањето мора целосно да се пополнат со малтер со сечење на малтерот од надворешните страни на ѕидањето;
Масонеријата на ѕидовите на места каде што тие се меѓусебно соседни се подигнуваат само во исто време;
Врзаните редови на ѕидање, вклучувајќи ги и редовите за полнење, се поставени од цел камен и тула;
Поставувањето на столбови и столбови од тули со ширина од 2,5 или помалку тули треба да се врши само од цели тули, со исклучок на случаи кога се потребни нецелосни тули за преврзување на ѕидарските шевови;
Привремените прекини во ѕидарството што се подига треба да завршуваат само со наклонет жлеб и да се наоѓаат надвор од областите на структурно зајакнување на ѕидовите; свитканите краеви на вертикалните врски на антисеизмичкиот појас треба да се ослободат (за контрола) на една од внатрешните површини на ѕидот што се гради.
При прифаќање на камени конструкции изведени во сеизмички подрачја, работата што се изведува на поставување на армиран појас на ниво на врвот на темелите, антисеизмички појаси од под до под, прицврстување на тенки ѕидови и прегради, како и цврстина на адхезија на малтерот на ѕидниот камен материјал се предмет на средно прифаќање.
При изработка на ѕидање во сува и топла клима, посебно внимание се посветува на одржување на подвижноста на малтерот пред да се постави во конструкцијата. За таа цел, малтерот е заштитен од губење на влага, раслојување и загревање со сончева светлина при транспортот на малтерот и самиот процес на поставување.
Пред поставување во структура, керамичките тули мора да бидат великодушно навлажнети или потопени во вода за времето потребно за оптимална влага. Кога има прекини на ѕидањето, не можете да оставите слој од малтер на свежо поставената ѕидарија, продолжувањето на ѕидањето по прекинот мора да се започне со обилно навлажнување на површината на ѕидањето со вода. За да се заштити ѕидањето од предвремено испарување на влагата од малтерот, поставениот дел од конструкцијата е покриен со материјали што апсорбираат влага, периодично се навлажнуваат и, доколку е можно, се поставуваат дополнителни премази за заштита од сонце.
Под овие услови, неопходно е да се одржи одржливоста на растворот додека не се постави. Губењето на водата од растворот преку испарување за време на транспортот и складирањето доведува до нагло намалување на нејзината подвижност и забрзување на процесите на хидратација на цементот, што негативно влијае на квалитетот и интензитетот на трудот на ѕидањето.
Главните мерки насочени кон одржување на одржливоста на растворот се: употреба на цемент кој има долго време на стврднување, употреба на адитиви кои задржуваат вода при подготовка на растворот, транспорт и складирање на растворот.
на лице место во затворени садови или покриени со материјал отпорен на влага.
Задолжително е да се навлажни тулата пред положување.
При реконструкција на постојните згради, често има потреба да се зголеми целокупната стабилност и цврстина на ѕидањето, да се зголемат цврстините карактеристики на ѕидарските елементи и да се заменат поединечни делови од ослабениот ѕидар.
Цврстината на ѕидањето се зголемува кога се појавуваат пукнатини во него. Тие се запечатени со вбризгување на цемент или полимерен малтер низ специјално подготвени дупки. Дупки во ѕидарството се прават во вертикални и наклонети области - по 0,8...1,5 m, во хоризонтални области - по 0,2 ... 0,5 m Цементниот малтер се пумпа со малтер пумпа, полимерниот состав се вбризгува во ѕидарството од специјален балон со рачен шприц.
Технолошкото извршување на процесот е исто за различни методи. Во ѕидарската конструкција се дупчат дупки со пречник од 25...35 mm, во кои се вметнати челични цевки долги 15...20 cm, вградени во ѕидањето со цементен малтер. Пукнатините на површината се запечатени (покриени) со малтер од цемент песок. По еден ден, тие започнуваат со инјектирање, кое се изведува во хоризонтални нивоа од дното кон врвот.
Носивоста на ѕидањето се зголемува со зајакнување со штипки, кои значително го намалуваат страничното ширење на ѕидањето и ја зголемуваат отпорноста на ѕидањето на надолжната сила.
Челичните рамки се користат за зајакнување на правоаголните ѕидови и столбови. Се состои од вертикални челични агли поставени на малтерот на аглите на армираниот елемент и стеги изработени од лента или тркалезен челик, заварени или завртки на аглите. Добиениот структурен раствор е внимателно заматен со цврст малтер од цемент песок, често преку метална мрежа.
Армирано-бетонскиот кафез вклучува вертикални зајакнувачки шипки со дијаметар од 6 ... 12 mm со попречни стеги со дијаметар од 4 ... 10 mm, лоцирани на растојание меѓу нив од 100 ... 150 mm; бетонска обвивка - според пресметката, но обично во рамките на 60... 120 mm.
Кафез со армиран малтер е сличен на армирано-бетонски, но во него арматурната рамка е покриена со слој од цементно-песок малтер дебел 30...40 mm. Овој тип на штипки може да се користи за зајакнување на елементите на кој било пресек кога не е потребен голем степен на засилување. Предностите на малтерската обвивка се неговата мала дебелина, помалиот интензитет на работа и цената на уредот во споредба со армирано-бетонската обвивка.
Валаните профили се користат за локално засилување на ѕидови и прегради. Од двете страни на ѕидот се поставуваат греди од канал или I-beam и се затегнуваат со завртки. Малтерисувањето со малтер од цемент песок се врши преку метална мрежа.
Замената на елементите на камените конструкции се врши кога е несоодветно да се користат други методи на зајакнување. Заменувањето на конструкциите бара прелиминарно уредување на нивното привремено прицврстување за периодот на работа, по што е можно да се демонтира тешко оштетениот ѕидар и да се направи нов. Не е дозволено истовремено демонтирање на соседните ѕидови. За време на процесот на ѕидање, хоризонталните шевови се зајакнуваат со челична мрежа, работата се изведува на висококвалитетни тули и малтер.
Често, под влијание на агресивни подземни води, темелите и ѕидовите на подрумот се уништуваат.
Еден научник фигуративно рече за сеизмичноста дека „целата наша цивилизација се гради и се развива на капакот на казан, во кој вријат страшни, незауздани тектонски елементи и никој не е безбеден од фактот дека барем еднаш во животот тие нема да се најдат на овој скокачки капак“.
Овие „смешни“ зборови го толкуваат проблемот прилично лабаво. Постои строга наука наречена сеизмологија („сеизмос“ на грчки значи „земјотрес“, а овој термин е измислен пред околу 120 години од ирскиот инженер Роберт Мале), според кој причините за земјотресите можат да се поделат во три групи:
· Карстни појави. Ова е растворање на карбонати содржани во почвата, формирање на шуплини кои можат да пропаднат. Земјотресите предизвикани од оваа појава обично се со мала јачина.
· Вулканска активност. Пример е земјотресот предизвикан од ерупцијата на вулканот Кракатаа во теснецот помеѓу островите Јава и Суматра во Индонезија во 1883 година. Пепел се искачи на 80 km во воздухот, над 18 km 3 падна, а тоа предизвикуваше светли мугри неколку години. Ерупцијата и морскиот бран висок над 20 метри доведоа до смрт на десетици илјади луѓе на соседните острови. Сепак, земјотресите предизвикани од вулканска активност се забележани релативно ретко.
· Тектонски процеси. Токму поради нив се случуваат најмногу земјотреси на земјината топка.
„Тектоникос“ во превод од грчки значи „изградба, градител, градба“. Тектониката е наука за структурата на земјината кора, независна гранка на геологијата.
Постои геолошка хипотеза за фиксизам, заснована на идејата за неповредливоста (фиксноста) на позициите на континентите на површината на Земјата и одлучувачката улога на вертикално насочените тектонски движења во развојот на земјината кора.
Фиксизмот се спротивставува на мобилизмот, геолошка хипотеза првпат изразена од германскиот геофизичар Алфред Вегенер во 1912 година и сугерира големи (до неколку илјади километри) хоризонтални движења на големи литосферски плочи. Набљудувањата од вселената ни овозможуваат да зборуваме за безусловната исправност на оваа хипотеза.
Земјината кора е горната обвивка на Земјата. Постои разлика помеѓу континентална кора (дебелина од 35...45 km под рамнините, до 70 km во планините) и океанска (5...10 km). Структурата на првиот има три слоја: горен седиментен, среден, конвенционално наречен „гранит“ и долен „базалт“; во океанската кора нема „гранит“ слој, а седиментниот слој има намалена дебелина. Во преодната зона од континентот кон океанот, се развива среден тип на кора (субконтинентална или субокеанска). Помеѓу Земјината кора и јадрото на Земјата (од површината на Мохоровичиќ до длабочина од 2900 km) се наоѓа Земјината обвивка, која сочинува 83% од Земјиниот волумен. Се верува дека главно е составен од оливин; Поради високиот притисок, материјалот од обвивката се чини дека е во цврста кристална состојба, со исклучок на астеносферата, каде што е веројатно аморфна. Температурата на обвивката е 2000...2500 o C. Литосферата ја опфаќа земјината кора и горниот дел од мантија.
Интерфејсот помеѓу Земјината кора и Земјината обвивка беше идентификуван од југословенскиот сеизмолог А. Мохоровичиќ во 1909 година. Брзината на надолжните сеизмички бранови при минување низ оваа површина нагло се зголемува од 6,7...7,6 на 7,9...8,2 km/s.
Според теоријата на „планарна тектоника“ (или „плоча тектоника“) од канадските научници Форте и Митровица, земјината кора низ целата дебелина, па дури и малку под површината на Мохоровичик е поделена со пукнатини на рамни-платформи (тектонски литосферски плочи) , кои го носат товарот на океаните и континентите . Идентификувани се 11 големи плочи (африкански, индиски, северноамерикански, јужноамерикански, антарктик, евроазиски, пацифички, кариби, Кокос плоча западно од Мексико, плоча Наска западно од Јужна Америка, арапска) и многу мали. Плочите имаат различни висини. Шевовите меѓу нив (т.н. сеизмички раседи) се исполнети со материјал кој е многу помалку издржлив од материјалот на плочите. Се чини дека плочите лебдат во земјината обвивка и постојано се судираат една со друга на нивните рабови. Постои шематска карта која ги прикажува насоките на движење на тектонските плочи (релативно во однос на африканската плоча).
Според Н. Калдер, постојат три типа на споеви помеѓу плочите:
Пукнатина се формира кога плочите се оддалечуваат една од друга (северноамериканска од евроазиска). Ова резултира со годишно зголемување од 1 cm на растојанието помеѓу Њујорк и Лондон;
Ров е океанска вдлабнатина по должината на границата на плочите додека се приближуваат една кон друга, кога едната од нив се наведнува и се спушта под работ на другата. Ова се случи на 26 декември 2004 година, западно од островот Суматра за време на судирот на индиската и евроазиската плоча;
Грешка на трансформација - лизгање на плочи релативно едни на други (Пацифик во однос на северноамериканската). Американците тажно се шегуваат дека Сан Франциско и Лос Анџелес порано или подоцна ќе се обединат, бидејќи тие се на различни страни на сеизмичкиот расед на Свети Андреас (Сан Франциско е на северноамериканската плоча, а тесниот калифорниски дел, заедно со Лос Анџелес, е на Пацифик) долги околу 900 km и се движат еден кон друг со брзина од 5 cm/годишно. Кога овде се случи земјотрес во 1906 година, 350 км од наведените 900 се поместија и замрзнаа со поместување до 7 м. Има фотографија на која се гледа како еден дел од оградата на калифорнискиот фармер се помести по линијата на раседот во однос на другиот. Според предвидувањата на некои сеизмолози, како резултат на катастрофален земјотрес, полуостровот Калифорнија може да се откине од копното долж Калифорнискиот Залив и да се претвори во остров или дури да потоне на дното на океанот.
Повеќето сеизмолози ја припишуваат појавата на земјотреси на ненадејно ослободување на енергијата на еластична деформација (теорија на еластично ослободување). Според оваа теорија, во областа на раседот се јавуваат долготрајни и многу бавни деформации - тектонско движење. Ова доведува до акумулација на стрес во материјалот на плочата. Напрегањата растат и растат и во одреден момент во времето ја достигнуваат ограничувачката вредност за јачината на карпите. Се јавува кинење на карпата. Руптурата предизвикува ненадејно брзо поместување на плочите - туркање, еластично повлекување, што резултира со сеизмички бранови. Така, долгорочните и многу бавни тектонски движења се трансформираат во сеизмички движења за време на земјотрес. Имаат голема брзина поради брзото (во рок од 10...15 с) „празнење“ на акумулираната огромна енергија. Максималната земјотресна енергија забележана на Земјата е 10 18 J.
Тектонските движења се случуваат долж значителна должина на раскрсницата на плочите. Раскинувањето на карпите и сеизмичките движења предизвикани од него се случуваат на некој локален дел од спојот. Оваа област може да се наоѓа на различни длабочини од површината на Земјата. Оваа област се нарекува извор или хипоцентрален регион на земјотресот, а точката во овој регион каде што започна прекинот се нарекува хипоцентар или фокус.
Понекогаш целата акумулирана енергија не се „испушта“ одеднаш. Неослободениот дел од енергијата предизвикува стрес во новите врски, кој по одредено време ја достигнува ограничувачката вредност за јачината на карпите во одредени области, како резултат на што доаѓа до последователен удар - нов кинење и ново туркање, но со помала сила. отколку во времето на главниот земјотрес.
На земјотресите им претходат послаби потреси - предпотреси. Нивната појава е поврзана со постигнување во масивот на такви нивоа на стрес на кои се случува локално уништување (во најслабите области на карпата), но главната пукнатина сè уште не може да се формира.
Ако изворот на земјотресот се наоѓа на длабочина до 70 km, тогаш таквиот земјотрес се нарекува нормален; на длабочина од повеќе од 300 km, тој се нарекува длабок фокус. На средни фокусни длабочини, земјотресите се нарекуваат средно. Земјотресите со длабок фокус се ретки, тие се случуваат во областа на океанските басени, се одликуваат со голема количина на ослободена енергија и, според тоа, имаат најголем ефект врз површината на Земјата.
Ефектот на земјотресите на површината на Земјата, а со тоа и нивното разорно дејство, не зависи само од количината на енергија ослободена при ненадеен прекин на материјалот на изворот, туку и од хипоцентралното растојание. Тој е дефиниран како хипотенуза на правоаголен триаголник, чии краци се епицентралното растојание (растојанието од точката на површината на Земјата каде што се одредува интензитетот на земјотресот до епицентарот - проекцијата на хипоцентарот на површината на Земјата ) и длабочината на хипоцентарот.
Ако најдете точки на површината на Земјата околу епицентарот каде што се случува земјотрес со ист интензитет и ги поврзете со линии, ќе добиете затворени кривини - изосеити. Во близина на епицентарот, обликот на изосеитите до одреден степен го повторува обликот на изворот. Како што се оддалечувате од епицентарот, интензитетот на ефектот слабее, а моделот на ова слабеење зависи од енергијата на земјотресот, карактеристиките на изворот и медиумот на минување на сеизмичките бранови.
За време на земјотресите, површината на Земјата доживува вертикални и хоризонтални вибрации. Вертикалните флуктуации се многу значајни во епицентралната зона, но веќе на релативно кратко растојание од епицентарот нивното значење брзо се намалува и тука главно треба да се земат предвид хоризонталните влијанија. Со оглед на тоа што случаите епицентарот да се наоѓа во или во близина на населени места се ретки, до неодамна при проектирањето главно беа земени предвид само хоризонталните вибрации. Како што се зголемува густината на градбата, соодветно се зголемува опасноста од лоцирање на епицентри во населени места, па затоа треба да се земат предвид и вертикалните флуктуации.
Во зависност од ефектот на земјотресот на површината на Земјата, тие се класифицираат според интензитетот во точки, кој се одредува на различни размери. Вкупно беа предложени околу 50 вакви ваги. Меѓу првите се скалите Роси-Форел (1883) и Меркали-Канкани-Зиберг (1917). Последната скала сè уште се користи во некои европски земји. Во САД, од 1931 година, се користи модифицирана Меркалиева скала од 12 точки (накратко ММ). Јапонците имаат своја скала од 7 точки.
На сите им е позната Рихтеровата скала. Но, тоа нема никаква врска со класификацијата по точки на интензитет. Таа беше предложена во 1935 година од американскиот сеизмолог Чарлс Рихтер и теоретски поткрепена заедно со Б. Гутенберг. Ова е скала на магнитуда - условна карактеристика на енергијата на деформација што ја ослободува изворот на земјотресот. Магнитудата се наоѓа со помош на формулата
каде е максималната амплитуда на поместување во сеизмичкиот бран, измерена за време на разгледуваниот земјотрес на одредено растојание (km) од епицентарот, μm (10 -6 m);
Максималната амплитуда на поместување во сеизмички бран, измерена при некој многу слаб („нула“ земјотрес) на одредено растојание (km) од епицентарот, µm (10 -6 m).
Кога се користи за одредување на амплитудите на поместување површнисе примаат бранови снимени од станиците за набљудување
Оваа формула овозможува да се најде вредноста од , мерена со само една станица, знаејќи . Ако, на пример, 0,1 m = 10 5 µm и 200 km, 2,3, тогаш
Рихтеровата скала (класификација на земјотресите по јачина) може да се претстави во форма на табела:
Така, магнитудата добро го карактеризира само феноменот што се случил на изворот на земјотресот, но не дава информации за неговиот разурнувачки ефект врз површината на Земјата. Ова е „привилегија“ на другите веќе споменати ваги. Затоа, изјавата на претседавачот на Советот на министри на СССР Н.И. Рижков по земјотресот во Спитак дека „јачината на земјотресот била 10 поени на Рихтеровата скала" нема смисла. Да, интензитетот на земјотресот навистина беше еднаков на 10 поени, но на скалата MSK-64.
Меѓународна скала на Институтот за физика на Земјата именувана по. О.Ју. Шмит Академијата на науките на СССР МСК-64 е создадена во рамките на Единствениот енергетски систем С.В. Медведев (СССР), Спонхојер (ГДР) и Карник (Чехословачка). Именуван е по првите букви од презимињата на авторите - МСК. Годината на создавање, како што сугерира името, е 1964 година. Во 1981 година, скалата беше изменета и стана позната како MSK-64 *.
Вагата содржи инструментални и описни делови.
Инструменталниот дел е одлучувачки за проценка на интензитетот на земјотресите. Се заснова на отчитувањата на сеизмометар - уред кој користи сферично еластично нишало за да ги запише максималните релативни поместувања во сеизмички бран. Периодот на природни осцилации на нишалото е избран така што е приближно еднаков на периодот на природни осцилации на ниските згради - 0,25 с.
Класификација на земјотресите според инструменталниот дел од скалата:
Табелата покажува дека забрзувањето на земјата при 9 точки е 480 cm/s 2, што е речиси половина = 9,81 m/s 2. Секоја точка одговара на двојно зголемување на забрзувањето на земјата; со 10 поени би било еднакво на .
Описниот дел од скалата се состои од три дела. Во првата, интензитетот е класифициран според степенот на оштетување на зградите и објектите извршени без антисеизмички мерки. Вториот дел ги опишува резидуалните појави во почвите, промените во режимот на подземните и подземните води. Третиот дел се нарекува „други знаци“, кој ги вклучува, на пример, реакциите на луѓето на земјотрес.
Проценката на штетите е дадена за три типа на згради подигнати без антисеизмички засилувања:
Класификација на степенот на оштетување:
| Ниво на оштетување | Име на штетата | Карактеристики на оштетување |
| Мала штета | Мали пукнатини на ѕидовите, мали парчиња малтер се откинуваат. | |
| Умерено оштетување | Мали пукнатини во ѕидовите, мали пукнатини во спојниците помеѓу панелите, прилично големи парчиња малтер се откинуваат; паѓање ќерамиди од покриви, пукнатини во оџаци, паѓање на делови од оџаци (значи градење оџаци). | |
| Тешка штета | Големи длабоки и низ пукнатини на ѕидовите, значителни пукнатини во споеви меѓу панели, оџаци кои паѓаат. | |
| Уништување | Уривање на внатрешни ѕидови и ѕидови за полнење рамки, пробивање на ѕидови, уривање на делови од згради, уништување на врски (комуникации) помеѓу одделни делови од зградата. | |
| Се урива | Целосно уништување на зградата. |
Доколку градежните конструкции имаат антисеизмички засилувања што одговараат на интензитетот на земјотресите, нивното оштетување не треба да надминува степен 2.
Оштетување на згради и објекти подигнати без антисеизмички мерки:
| Вага, поени | Карактеристики на оштетување на различни типови згради |
| 1 степен во 50% од зградите од типот А; 1 степен во 5% од зградите од типот Б; Степен 2 во 5% од зградите од типот А. | |
| 1 степен во 50% од зградите од типот Б; 2 степен во 5% од зградите од типот Б; 2 степен во 50% од зградите од типот Б; 3 степен во 5% од зградите од типот Б; 3 степен во 50% од зградите од типот А; Одделение 4 во 5% од зградите од типот А. Пукнатини во камени ѕидови. | |
| 2 степен во 50% од зградите од типот Б; 3 степен во 5% од зградите од типот Б; 3 степен во 50% од зградите од типот Б; 4-ти степен во 5% од зградите од типот Б; 4-ти степен во 50% од зградите од типот А; Степен 5 во 5% од зградите од типот А Спомениците и статуите се движат, надгробните споменици се соборуваат. Камените огради се уништуваат. | |
| 3 степен во 50% од зградите од типот Б; 4-ти степен во 5% од зградите од типот Б; 4-ти степен во 50% од зградите од типот Б; 5-ти степен во 5% од зградите од типот Б; Степен 5 во 75% од зградите од типот А. Спомениците и колоните се рушат. |
Резидуални појави во почвите, промени во режимот на подземните и подземните води:
| Вага, поени | Карактеристични знаци |
| 1-4 | Нема никакви прекршувања. |
| Мали бранови во течени водни тела. | |
| Во некои случаи, лизгање на земјиштето, на влажна почва можни се видливи пукнатини широки до 1 cm; во планинските предели има изолирани свлечишта, можни се промени во протокот на изворите и нивото на водата во бунарите. | |
| Во некои случаи, лизгање на земјиштето на коловозите на стрмни падини и пукнатини на патиштата. Повреда на споеви на цевководи. Во некои случаи, промени во стапката на проток на изворите и нивото на водата во бунарите. Во неколку случаи, постојните извори на вода се појавуваат или исчезнуваат. Изолирани случаи на одрони на песочни и чакални брегови на реки. | |
| Мали одрони на стрмни падини на засеци на патишта и насипи, пукнатините во почвата достигнуваат и неколку сантиметри. Може да се појават нови акумулации. Во многу случаи, стапката на проток на изворите и нивото на водата во бунарите се менуваат. Понекогаш сувите бунари се полнат со вода или веќе постоечките пресушуваат. | |
| Значителни оштетувања на бреговите на вештачките акумулации, пукнатини на делови од подземни цевководи. Во некои случаи, шините се свиткани, а коловозите се оштетени. На поплавените рамнини често се забележуваат наслаги од песок и тиња. Пукнатините во почвата се до 10 см, а на падините и бреговите - повеќе од 10 см Покрај тоа, има многу тенки пукнатини во почвата. Чести одрони и опаѓање на почвата, паѓање на карпи. |
Други знаци:
| Вага, поени | Карактеристични знаци |
| Тоа не го чувствуваат луѓето. | |
| Го слават некои многу чувствителни луѓе кои се во мир. | |
| Малкумина забележуваат многу мало нишање на обесени предмети. | |
| Мало нишање на висечки предмети и неподвижни возила. Слабо ѕвонење на садовите. Препознаен од сите луѓе во зградите. | |
| Забележливо е нишање на обесени предмети, часовникот со нишало запира. Нестабилните садови се превртуваат. Тоа го чувствуваат сите луѓе, сите се будат. Животните се загрижени. | |
| Книгите паѓаат од полиците, сликите и лесен мебел се движат. Садовите паѓаат. Многу луѓе бегаат од просториите, движењето на луѓето е нестабилно. | |
| Сите знаци се 6 поени. Сите луѓе трчаат надвор од просториите, понекогаш скокајќи низ прозорците. Тешко е да се движите без поддршка. | |
| Некои од висечките светилки се оштетени. Мебелот се движи и често се соборува. Лесните предмети отскокнуваат и паѓаат. Луѓето имаат потешкотии да останат на нозе. Сите бегаат надвор од просториите. | |
| Мебелот се превртува и се крши. Голема грижа за животните. |
Кореспонденцијата помеѓу скалите C. Richter и MSK-64 * (магнитудата на земјотресот и неговите деструктивни последици на површината на Земјата) може да се прикаже како прво приближување во следната форма:
Секоја година се случуваат од 1 до 10 милиони судири на плочи (земјотреси), од кои многу не се ни чувствуваат од луѓето; последиците од другите се споредливи со ужасите на војната. Статистиката за сеизмичност во светот за 20 век покажува дека бројот на земјотреси со магнитуда од 7 и повеќе се движел од 8 во 1902 и 1920 година до 39 во 1950 година. – 2 годишно.
Записите за земјотресите укажуваат дека географски тие се концентрирани главно долж таканаречените сеизмички појаси, кои практично се совпаѓаат со раседите и во непосредна близина до нив.
75% од земјотресите се случуваат во сеизмичкиот појас на Тихиот Океан, кој го опфаќа речиси целиот периметар на Тихиот Океан. Во близина на нашите далечни источни граници, тој минува низ Јапонските и Курилските острови, островот Сахалин, полуостровот Камчатка, Алеутските острови до Заливот на Алјаска и потоа се протега по целиот западен брег на Северна и Јужна Америка, вклучувајќи ја и Британска Колумбија во Канада, државите Вашингтон, Орегон и Калифорнија во САД, Мексико, Гватемала, Ел Салвадор, Никарагва, Костарика, Панама, Колумбија, Еквадор, Перу и Чиле. Чиле е веќе незгодна земја, која се протега во тесен појас во должина од 4300 km, а исто така се протега по должината на раседот помеѓу плочата Наска и јужноамериканската плоча; а типот на зглобот овде е најопасен - вториот.
23% од земјотресите се случуваат во алпско-хималајскиот (друго име е медитеранско-трансазиски) сеизмички појас, кој особено ги вклучува Кавказот и Анадолискиот расед најблиску до него. Арапската плоча, движејќи се во североисточен правец, ја „овенува“ евроазиската плоча. Сеизмолозите бележат постепена миграција на потенцијалните епицентри на земјотреси од Турција кон Кавказ.
Постои теорија дека предвесник на земјотресите е зголемувањето на стресната состојба на земјината кора, која, компресирана како сунѓер, ја истиснува водата од себе. Во исто време, хидрогеолозите бележат зголемување на нивото на подземните води. Пред земјотресот во Спитак, нивото на подземните води во Кубан и Адигеја се зголеми за 5-6 m и оттогаш остана практично непроменето; Причината за ова е припишана на акумулацијата Краснодар, но сеизмолозите мислат поинаку.
Само околу 2% од земјотресите се случуваат во остатокот од Земјата.
Најсилните земјотреси од 1900 година: Чиле, 22 мај 1960 година - магнитуда од 9,5 степени; Полуостров Алјаска, 28 март 1964 година - 9,2; во близина на островот. Суматра, 26 декември 2004 година - 9,2, цунами; Алеутските острови, 9 март 1957 година - 9,1; Полуостров Камчатка, 4 ноември 1952 година – 9.0. Во првите десет најсилни се и земјотресите на полуостровот Камчатка на 3 февруари 1923 година – 8,5 и на Курилските острови на 13 октомври 1963 година – 8,5 степени.
Максималниот интензитет што се очекува за секој регион се нарекува сеизмичност. Постои шема за сеизмичко зонирање и список на сеизмичност во населените области во Русија.
Јас и ти живееме во регионот Краснодар.
Во 70-тите години, поголемиот дел од него, според картата за сеизмичко зонирање на територијата на СССР според SNiP II-A.12-69, не припаѓал на зони со висока сеизмичност; само тесен појас на брегот на Црното Море од Туапсе до Адлер се сметаше за сеизмички опасен.
Во 1982 година, според SNiP II-7-81, зоната на зголемена сеизмичност беше проширена со вклучување на градовите Геленџик, Новоросијск, Анапа и дел од полуостровот Таман; се проширил и во внатрешноста - до градот Абинск.
На 23 мај 1995 година, заменик министерот за градежништво на Руската Федерација С.М. Полтавцев испрати Список на населени области на Северен Кавказ до сите шефови на републики, раководители на администрации на територии и региони на Северен Кавказ, истражувачки институти, проектантски и градежни организации, наведувајќи ги новите оценки за сеизмичност усвоени за нив и повторливоста на сеизмичкиот влијанија. Овој список беше одобрен од Руската академија на науките на 25 април 1995 година во согласност со привремената сеизмичка шема за зонирање на Северен Кавказ (VSSR-93), составена на Институтот за физика на Земјата во име на владата по катастрофалниот Спитак земјотрес на 7 декември 1988 година.
Според VSSR-93, сега поголемиот дел од територијата на Краснодарската територија, со исклучок на нејзините северни региони, падна во сеизмички активна зона. За Краснодар, интензитетот на земјотресите започна да биде 8 3 (индексите 1, 2 и 3 одговараа на просечната фреквенција на земјотреси еднаш на секои 100, 1000 и 10.000 години или веројатноста од 0,5; 0,05; 0,005 во следните 50 години).
Сè уште постојат различни гледишта за препорачливоста или нецелисходноста на ваквата драстична промена во проценката на потенцијалната сеизмичка опасност во регионот.
Интересна анализа е на картите кои ги прикажуваат локациите на последните 100 земјотреси во регионот од 1991 година (во просек 8 земјотреси годишно) и последните 50 земјотреси од 1998 година (исто така во просек 8 земјотреси годишно). Повеќето земјотреси сè уште се случија во Црното Море, но беше забележано и дека се „продлабочуваат“ на копно. Трите најсилни земјотреси се забележани во областа Лазаревское, на автопатот Краснодар-Новоросијск и на границата на териториите Краснодар и Ставропол.
Генерално, земјотресите во нашиот регион може да се окарактеризираат како доста чести, но не многу силни. Нивната специфична енергија по единица површина (10 10 J/km 2) е помала од 0,1. За споредба: во Турција -1...2, во Закавказ - 0,1...0,5, на Камчатка и Курилските острови - 16, во Јапонија - 14...15,9.
Од 1997 година, интензитетот на сеизмичките влијанија во точките за градежни области почна да се зема врз основа на збир на карти на општо сеизмичко зонирање на територијата на Руската Федерација (OSR-97), одобрени од Руската академија на науките. Овој сет на карти предвидува имплементација на антисеизмички мерки за време на изградбата на објектите и ја одразува 10% (карта А), 5% (карта Б) и 1% (карта В) веројатноста за можно надминување (или, соодветно, 90%, 95% и 99% веројатност да не се надминат) во рок од 50 години вредностите на сеизмичката активност наведени на картите. Истите проценки одразуваат 90% веројатност да не се надминат вредностите на интензитетот во рок од 50 (карта А), 100 (карта Б) и 500 (карта C) години. Истите проценки кореспондираат со зачестеноста на појавата на вакви земјотреси во просек еднаш на секои 500 (карта А), 1000 (карта Б) и 5000 (карта В) години. Според OSR-97, за Краснодар интензитетот на сеизмичките влијанија е 7, 8, 9.
Комплетот мапи OSR-97 (A, B, C) ви овозможува да го процените степенот на сеизмичка опасност на три нивоа и предвидува спроведување на антисеизмички мерки при изградба на објекти од три категории, земајќи ја предвид одговорноста на структурите:
карта А – масовна градба;
карти Б и В – предмети со зголемена одговорност и особено критични предмети.
Еве избор од списокот на населби во Краснодарската територија лоцирани во сеизмички области, што укажува на проценетиот сеизмички интензитет во точки на скала MSK-64 *:
| Имиња на населби | OSR-97 картички | ||
| А | ВО | СО | |
| Абинск | |||
| Абрау-Дурсо | |||
| Адлер | |||
| Анапа | |||
| Армавир | |||
| Ахтирски | |||
| Белореченск | |||
| Витјазево | |||
| Виселки | |||
| Гајдук | |||
| Геленџик | |||
| Дагоми | |||
| Џубга | |||
| Дивноморское | |||
| Динскаја | |||
| Јејск | |||
| Илски | |||
| Кабардинка | |||
| Кореновск | |||
| Краснодар | |||
| Криница | |||
| Кропоткин | |||
| Курганинск | |||
| Кушчевскаја | |||
| Лабинск | |||
| Ладога | |||
| Лазаревское | |||
| Ленинградскаја | |||
| Луо | |||
| Магри | |||
| Мацеста | |||
| Мезмај | |||
| Мостовској | |||
| Нефтегорск | |||
| Новоросијск | |||
| Темрјук | |||
| Тимашевск | |||
| Туапсе | |||
| Хоста |
Според OSR-97, за градот Краснодар интензитетот на сеизмичките влијанија е 7, 8, 9. Односно, имаше намалување на сеизмичноста за 1 поен во споредба со VSSR-93. Интересно е што границата меѓу зоните со 7 и 8 точки, како намерно, се „свитка“ надвор од градот Краснодар, надвор од реката. Кубан. Границата се наведна слично во близина на градот Сочи (8 поени).
Сеизмичкиот интензитет наведен на картите и во списокот на населени места се однесува на подрачја со некои просечни рударски и геолошки услови (категорија II на почви според сеизмичките својства). Под услови различни од просекот, сеизмичноста на одредено градилиште се разјаснува врз основа на податоците за микрозони. Во истиот град, но во различни области, сеизмичноста може да биде значително различна. Во отсуство на материјали за сеизмички микрозони, дозволено е поедноставено определување на сеизмичноста на локацијата според табелата SNiP II-7-81 * (почвите со вечен мраз се испуштени):
| Категорија на почва според сеизмичките својства | Почви | Сеизмичност на градилиштето со сеизмичност на регионот, точки | ||
| Јас | Карпестите почви од сите видови се неиздржливи и малку издупени, крупните класични почви се густи, со ниска влага од магматски карпи, кои содржат до 30% песочно-глинест агрегат. | |||
| II | Карпестите почви се атмосферски и многу атмосферски; груби почви, со исклучок на оние класифицирани како категорија I; чакал песоци, големи и средни густи и средна густина со ниска влажност и влажни песоци, фини и правливи песоци густи и средна густина со мала влажност, глинени почви со индекс на конзистентност со коефициент на порозност - за глини и кирпич и - за песочни кирпичи. | |||
| III | Песоците се лабави, без оглед на степенот на влажност и големина; песоци, чакал, големи и средни, густи и со средна густина, заситени со вода; фини и правливи песоци, густи и средна густина, влажни и заситени со вода; глинести почви со индекс на конзистентност со коефициент на порозност - за глини и кирпичи и - за песочни кирпичи. | > 9 |
Зоната каде што земјотресот предизвикува значителни штети на зградите и објектите се нарекува меисеизмичка или плеистосеизмичка. Тој е ограничен на изосеизам од 6 точки. При интензитет од 6 поени и помалку, оштетувањата на обичните згради и објекти се ниски, па затоа за такви услови се врши проектирање без да се води сметка за сеизмичката опасност. Исклучок се некои посебни индустрии, за кои при проектирањето може да се земат предвид земјотресите од 6 степени, а понекогаш и помалку интензивни.
Проектирањето на згради и конструкции земајќи ги предвид барањата за антисеизмичка конструкција се врши за услови со интензитет од 7, 8 и 9 точки.
Што се однесува до земјотресите со магнитуда од 10 или повеќе, за такви случаи недоволни се мерките за сеизмичка заштита.
Еве ја статистиката за материјални загуби од земјотреси во згради и објекти проектирани и изградени без и земајќи ги предвид антисеизмичките мерки:
Еве статистика за штети на згради од различни типови:
Пропорција на згради оштетени при земјотреси
Предвидувањето земјотреси е неблагодарна задача.
Следната приказна може да се наведе како навистина крвав пример.
Во 1975 година, кинеските научници го предвидоа времето на појава на земјотрес во Лиао Лини (поранешен Порт Артур). Навистина, земјотресот се случи во предвиденото време, при што загинаа само 10 луѓе. Во 1976 година, на меѓународна конференција, кинескиот извештај за ова прашање предизвика бес. И во истата 1976 година, Кинезите не беа во можност да го предвидат земјотресот Таншан (не Тиен Шан, како што погрешно го претставија новинарите, имено Таншан - од името на големиот индустриски центар Таншан со население од 1,6 милиони луѓе). Кинезите се договориле за бројот на жртвите од 250 илјади, но според просечните проценки, бројот на загинати при овој земјотрес бил 650 илјади, а според песимистичките проценки - околу 1 милион луѓе.
Предвидувањето на интензитетот на земјотресите, исто така, често го тера Бог да се смее.
Во Спитак, според картата SNiP II-7-81, не требало да се случи земјотрес со интензитет поголем од 7 степени, но се „тресел“ со интензитет од 9...10 поени. Во Газли исто така „погрешија“ со 2 разлика. Истата „грешка“ се случи во Нефтегорск на островот Сахалин, кој беше целосно уништен.
Како да се ограничи овој природен елемент, како зградите и градбите лоцирани практично на вибрациони платформи, од кои која било е подготвена за „лансирање“ во секој момент, да се направат сеизмички отпорни? Овие проблеми ги решава науката за градба отпорна на земјотреси, можеби најкомплексната наука за современата техничка цивилизација; неговата тешкотија лежи во фактот дека ние мора да преземеме акција „однапред“ против настан чија деструктивна моќ не може да се предвиди. Се случија многу земјотреси, многу згради со различни конструктивни дизајни се урнаа, но многу згради и градби успеаја да преживеат. Собрано е богатство од, главно тажно, буквално крваво искуство. И голем дел од ова искуство беше вклучено во SNiP II-7-81 * „Изградба во сеизмички области“.
Дозволете ни да претставиме примероци од SNiP, територијалниот СН на Краснодарската територија SNKK 22-301-99 „Изградба во сеизмички области на Краснодарската територија“, тековно дискутираниот нацрт на нови норми и други литературни извори во врска со згради со носечки ѕидови направени од тули или ѕидарски.
Масонеријатае хетерогено тело кое се состои од камени материјали и споеви исполнети со малтер. Со воведување на арматура во ѕидарството, се добива армирани камени конструкции. Зајакнувањето може да биде попречно (решетките се наоѓаат во хоризонтални споеви), надолжно (армирањето се наоѓа надвор под слој од цементен малтер или во жлебовите оставени во ѕидарството), засилување со вклучување на армиран бетон во ѕидарството (комплексни конструкции) и засилување со оградување ѕидарството во армирано-бетонска или метална рамка од аглите.
Како камени материјаливо услови на висока сеизмичност, се користат вештачки и природни материјали во форма на тули, камења, мали и големи блокови:
а) цврста или шуплива тула со 13, 19, 28 и 32 дупки со дијаметар до 14 mm, оценка не помала од 75 (оценката ја карактеризира јакоста на притисок); големината на цврстата тула е 250x120x65 mm, шуплива тула - 250x120x65 (88) mm;
б) со пресметана сеизмичност од 7 поени, дозволени се шупливи керамички камења со 7, 18, 21 и 28 дупки од оценка не помала од 75; големина на камен 250x120x138 mm;
в) бетонски камења со димензии 390x90(190)x188 mm, цврсти и шупливи бетонски блокови со волуметриска маса од најмалку 1200 kg/m3 одделение 50 и погоре;
г) камења или блокови направени од карпи од школка, варовници од класа не помала од 35, туфови, песочник и други природни материјали од одделение 50 и повисока.
Камените материјали за ѕидање мора да ги исполнуваат барањата на соодветните ГОСТ.
Не е дозволено да се користат камења и блокови со големи празнини и тенки ѕидови, ѕидање со насипи и други, присуството на големи празнини во кои доведува до концентрација на стрес во ѕидовите помеѓу празнините.
Забранета е изградба на станбени згради од кал тули, кирпич и почвени блокови во области со висока сеизмичност. Во руралните средини, со сеизмичност до 8 поени, дозволена е изградба на еднокатни згради од овие материјали под услов ѕидовите да бидат зајакнати со дрвена антисептичка рамка со дијагонални загради, додека изградбата на парапети од суровини и почвени материјали не е дозволено.
Малтер за ѕидањеОбично се користи едноставна (на еден вид врзивно средство). Оценката на растворот ја карактеризира неговата цврстина на притисок. Малтерот мора да ги исполнува барањата на ГОСТ 28013-98 „Градежни малтери. Општи технички услови“.
Границите на силата на каменот и малтерот ги „диктираат“ границите на јачината на ѕидарството како целина. Има формула на проф. Л.И. Онишчик да ја одреди цврстината на истегнување на сите видови ѕидарски при краткорочно оптоварување. Границата на долготрајна (неограничено време) отпорност на ѕидањето е околу (0,7...0,8).
Структурите од камен и армиран камен работат добро, главно во компресија: централна, ексцентрична, коси ексцентрична, локална (гужва). Многу полошо го доживуваат свиткувањето, централното истегнување и стрижењето. SNiP II-21-81 „Камени и армирани ѕидарски конструкции“ ги обезбедува соодветните методи за пресметување на структури врз основа на граничните состојби на првата и втората група.
Овие техники не се дискутирани овде. Откако ќе се запознае со армирано-бетонските конструкции, студентот може самостојно да ги совлада (доколку е потребно). Овој дел од курсот ги прикажува само конструктивните антисеизмички мерки кои мора да се спроведат при изградба на камени згради во области со висока проектна сеизмичност.
Значи, прво за камените материјали.
Нивната адхезија со малтерот во ѕидарството е под влијание на:
- дизајн на камења (веќе се дискутираше);
· состојбата на нивната површина (пред положување, камењата мора темелно да се исчистат од наслаги добиени за време на транспортот и складирањето, како и од наслаги поврзани со недостатоци во технологијата за производство на камен, прашина, мраз; по пауза во ѕидарската работа, горниот ред на ѕидарството исто така треба да се исчисти);
способност да апсорбира вода (тула, лесни карпи (< 1800 кг/м3), а также крупные блоки с целью уменьшения поглощения воды из раствора должны перед укладкой смачиваться. Однако степень увлажнения не должна быть чрезмерной, чтобы не получалось разжижение раствора, поскольку как обезвоживание, так и разжижение раствора снижают сцепление.
Градежната лабораторија мора да ја одреди оптималната врска помеѓу количината на претходно навлажнување на каменот и содржината на вода во мешавината на малтерот.
Истражувањата покажуваат дека порозните природни камења, како и сувите печени тули направени од кирпичи слични на лис, кои имаат висока апсорпција на вода (до 12...14%), мора да се потопуваат во вода најмалку 1 минута (исто време се навлажнуваат до 4... 8 %). Кога доставувате тули на работното место во контејнери, натопувањето може да се направи со спуштање на контејнерот во вода 1,5 минути и ставање во „случајот“ што е можно побрзо, намалувајќи го времето поминато на отворено на минимум. По пауза во ѕидарската работа, горниот ред на ѕидање исто така треба да се натопи.)
Сега - за решението.
Рачното ѕидање парче по парче треба да се изведе со употреба на мешани цементни малтери со степен не помал од 25 во летни услови и не помал од 50 во зимски услови. При изградба на ѕидови од вибрирани тули или камени панели или блокови, мора да се користат малтери со степен од најмалку 50.
За да се обезбеди добро прилепување на камењата со малтерот во ѕидарството, вториот мора да има висока адхезија (способност за лепење) и да обезбеди целосна контактна површина со каменот.
Следниве фактори влијаат на количината на нормална адхезија:
веќе ги наведовме оние кои зависат од камењата (нивниот дизајн, состојбата на површината, способноста за апсорпција на вода);
но оние кои зависат од решението. Ова:
- неговиот состав;
- цврстина на истегнување;
- мобилност и капацитет за задржување вода;
- режим на стврднување (влажност и температура);
- возраста.
Кај чисто цементно-песочните малтери се јавува големо собирање, придружено со делумно одвојување на малтерот од површината на каменот и со тоа намалување на ефектот на високата леплива способност на таквите малтери. Како што се зголемува содржината на вар (или глина) во цементно-варовните малтери, се зголемува неговата способност за задржување вода и се намалуваат деформациите на собирање во споеви, но истовремено се влошува и лепливата способност на малтерот. Затоа, за да се обезбеди добра адхезија, градежната лабораторија мора да ја одреди оптималната содржина на песок, цемент и пластификатор (глина или вар) во растворот. Различни полимерни композиции се препорачуваат како специјални адитиви кои ја зголемуваат адхезијата: дивинилстирен латекс SKS-65GP(B) според TU 38-103-41-76; кополимер винил хлорид латекс VHVD-65 PTs според TU 6-01-2-467-76; PVA поливинил ацетатна емулзија според ГОСТ 18992-73.
Полимерите се внесуваат во растворот во количина од 15% од тежината на цементот, пресметана како сув остаток на полимерот.
Ако пресметаната сеизмичност е 7 поени, не смеат да се користат специјални адитиви.
За подготовка на раствор за ѕидање отпорна на земјотрес, не може да се користи песок со висока содржина на глина и честички прашина. Згура Портланд цемент и позолански Портланд цемент не може да се користи. При изборот на цементи за малтери, потребно е да се земе предвид влијанието на температурата на воздухот врз времето на зацврстување.
Следниве податоци за камења и малтер мора да се запишат во работниот дневник:
- марка на камења и употребени раствори
· составот на малтерот (според пасошите и фактурите) и резултатите од неговите испитувања од градежна лабораторија;
- место и време на подготовка на растворот;
- време на испорака и состојба на растворот по транспортот кај
- централизирана подготовка и испорака на растворот;
- конзистентност на малтерот при поставување ѕидови;
· мерки за зголемување на јачината на адхезија извршени при поставување на ѕидови (мокрење на тули, чистење од прашина, мраз, поставување „под поплава“ итн.);
- грижа за ѕидање по изградбата (наводнување, покривање со душеци и сл.);
- температурни и влажни услови за време на изградбата и созревањето на ѕидарството.
Значи, ги разгледавме почетните материјали за ѕидање - камења и малтер.
Сега да ги формулираме барањата за нивната заедничка работа при поставување на ѕидови на зграда отпорна на земјотреси:
· ѕидањето по правило треба да биде едноредно (синџирче). Дозволено е (по можност ако пресметаната сеизмичност не е поголема од 7 поени) на повеќередна ѕидарија со повторување на врзани редови најмалку на секои три реда со лажици;
· врзаните редови, вклучувајќи ги и редовите за полнење, треба да се постават само од цел камен и тула;
· треба да се користат само цели тули за поставување на столбови и прегради од тули со ширина од 2,5 тули или помалку, со исклучок на случаи кога се потребни нецелосни тули за преврзување на ѕидарските шевови;
- Не е дозволено поставување ѕидарски во пустош;
· хоризонталните, вертикалните, попречните и надолжните споеви мора целосно да се наполнат со малтер. Дебелината на хоризонталните споеви мора да биде најмалку 10 и не повеќе од 15 mm, просечната во рамките на подот е 12 mm; вертикална - не помалку од 8 и не повеќе од 15 mm, просечно - 10 mm;
· ѕидарството треба да се изведе по целата дебелина на ѕидот во секој ред. Во овој случај, редовите на километар мора да се постават со методите „притискање“ или „од крај до крај со сечење“ (методот „од крај до крај“ не е дозволен). За темелно полнење на вертикалните и хоризонталните споеви на ѕидањето, се препорачува да се направи „под полнење“ со мобилност на растворот од 14...15 см.
Растворот се прелива преку редот со помош на топка.
За да се избегне губење на малтер, ѕидањето се изведува со помош на инвентарни рамки испакнати над ознаката на редот до висина од 1 см.
Израмнувањето на растворот се врши со помош на летва, за која како водич служи рамка. Брзината на движење на летвите при израмнување на растворот истурен по редот треба да обезбеди да влезе во вертикалните шевови. Конзистентноста на малтерот ја контролира ѕидарот користејќи наклонета рамнина лоцирана кон хоризонтот под агол од приближно 22,50; смесата треба да се исцеди од оваа рамнина. При поставување на тула, ѕидарот мора да ја притисне и да ја чукне, внимавајќи растојанијата за вертикални споеви да не надминуваат 1 cm. Секое оштетување на малтерското лежиште за време на процесот на поставување тули (земање примероци од малтер за лепење, поместување тули по должината на ѕид) не е дозволено.
Кога работата е привремено прекината, не го пополнувајте горниот ред ѕидарски со малтер. Продолжувањето на работата, како што веќе беше забележано, мора да започне со наводнување на површината на ѕидарството;
· вертикални површини на жлебови и канали за монолитни армирано-бетонски подмножества (за нив ќе се дискутира подолу) треба да се направат со малтер исечен за 10...15 mm;
· ѕидање на ѕидови на места каде што се меѓусебно соседни треба да се подига само истовремено;
· не е дозволено спарување на тенки ѕидови од 1/2 и 1 тула со ѕидови со поголема дебелина при нивното подигнување во различни времиња со поставување жлебови;
· привремените (монтажни) прекини во ѕидарството што се подига треба да завршуваат само со наклонет жлеб и да се наоѓаат надвор од местата на структурно зајакнување на ѕидовите (зајакнувањето ќе се дискутира подолу).
Вака конструирана (земајќи ги предвид барањата за камења, малтер и нивна заедничка работа), ѕидарството мора да се здобие со нормална адхезија неопходна за апсорпција на сеизмички влијанија (привремена отпорност на аксијално напнатост долж неврзаните шевови). Во зависност од вредноста на оваа вредност, ѕидарството е поделено на ѕидање од категорија I со 180 kPa и ѕидање од категорија II со 180 kPa >120 kPa.
Ако е невозможно да се добие вредност на кохезија еднаква или поголема од 120 kPa на градилиштето (вклучително и со малтери со адитиви), не е дозволена употреба на ѕидање од тули и камен. И само со пресметана сеизмичност од 7 поени е можно да се користи ѕидарски природен камен на помалку од 120 kPa, но не помалку од 60 kPa. Во овој случај, висината на зградата е ограничена на три ката, ширината на ѕидовите се зема не помала од 0,9 m, ширината на отворите не е поголема од 2 m и растојанието помеѓу оските на ѕидовите не е повеќе од 12 m.
Вредноста се одредува од резултатите од лабораториските тестови, а дизајните покажуваат како да се следи вистинската адхезија на локацијата.
Следењето на јачината на нормалната адхезија на малтерот со тула или камен треба да се врши во согласност со ГОСТ 24992-81 "Камени структури. Метод за одредување на јачината на адхезија во ѕидарството".
Пресеците на ѕидовите за проверка се избираат според упатствата на претставникот на техничкиот надзор. Секоја зграда мора да има најмалку една парцела по кат со одвојување од 5 камења (тули) на секоја парцела.
Тестовите се вршат 7 или 14 дена по завршувањето на ѕидањето.
Во избраниот дел од ѕидот се отстранува горниот ред на ѕидање, потоа околу каменот (тула) што се испитува, со помош на стругалки, избегнувајќи удари и удари, се расчистуваат вертикалните шевови во кои се држат рачките на инсталацијата за тестирање. се вметнуваат.
За време на тестирањето, оптоварувањето постојано се зголемува со константна брзина од 0,06 kg/cm2 во секунда.
Аксијалната јакост на истегнување се пресметува со грешка од 0,1 kg/cm2 како аритметичка средина на резултатите од 5 тестови. Просечната нормална јачина на лепилото се одредува од резултатите од сите тестови во зградата и мора да биде најмалку 90% од онаа што ја бара проектот. Во овој случај, последователното зголемување на јачината на нормалната адхезија од 7 или 14 дена до 28 дена се определува со помош на фактор на корекција земајќи ја предвид возраста на ѕидањето.
Истовремено со испитувањето на ѕидањето, се одредува јакоста на притисок на малтерот, земен од ѕидарството во форма на плочи со дебелина еднаква на дебелината на шевот. Јачината на растворот се определува со тест за компресија на коцки со ребра 30...40 мм, изработени од две залепени плочи со помош на тенок слој гипс тесто 1,.2 мм.
Јачината се одредува како аритметичка средина на тестовите од 5 примероци.
При изведување на работите, неопходно е да се настојува нормалната адхезија и цврстина на притисок на малтерот во сите ѕидови, а особено долж висината на зградата да се исти. Инаку, се забележуваат различни деформации на ѕидовите придружени со хоризонтални и коси пукнатини на ѕидовите.
Врз основа на резултатите од следењето на јачината на нормалната адхезија на малтерот со тула или камен, се составува извештај во посебна форма (ГОСТ 24992-81).
Значи, во градба отпорна на земјотрес може да се користи ѕидарство од две категории. Покрај тоа, според нивната отпорност на сеизмички влијанија, ѕидарството е поделено на 4 типа:
1. Комплексен ѕидарски дизајн.
2. Масонерија со вертикална и хоризонтална арматура.
3. Масонерија со хоризонтална арматура.
4. Масонерија со армирање само на ѕидни споеви.
Комплексниот дизајн на ѕидањето се изведува со воведување вертикални армирано-бетонски јадра во телото на ѕидарството (вклучително и на пресекот и спојот на ѕидовите), закотвени во антисеизмички појаси и темели.
Ѕидарството од тули (камени) во сложени структури мора да се изведе со малтер од најмалку 50.
Јадрата можат да бидат монолитни или префабрикувани. Бетон од монолитни армирано-бетонски јадра мора да биде најмалку класа Б10, префабрикуван - Б15.
Монолитните армирано-бетонски јадра мора да бидат поставени отворени барем на едната страна за да се контролира квалитетот на бетонирањето.
Монтажните армирано-бетонски јадра имаат површина жлебна од три страни, а на четвртата - неизмазнета бетонска текстура; Покрај тоа, третата површина треба да има брановидна форма, поместена во однос на брановидноста на првите две површини, така што нејзините исечоци паѓаат на испакнатините на соседните лица.
Димензиите на напречниот пресек на јадрата обично се најмалку 250x250 mm.
Запомнете дека вертикалните површини на каналите во ѕидарството за монолитни јадра треба да се направат со спојниот раствор исечен за 10...15 mm или дури и да се направи со клинови.
Прво се поставуваат јадрата - рамки на отворите (монолитни - директно на рабовите на отворите, префабрикувани - со повлекување од 1/2 тула од рабовите), а потоа обични - симетрично во однос на средината на ширината на ѕидот или пристаништето.
Наклонот на јадрата треба да биде не повеќе од осум дебелини на ѕидовите и да не ја надминува висината на подот.
Монолитните јадра на рамката мора да се поврзат со ѕидовите на ѕидовите со помош на челична мрежа од 3...4 мазни прачки (класа A240) со дијаметар од 6 mm, покривајќи го пресекот на јадрото и лансирани во ѕидарството најмалку 700 mm од двете страни на јадрото во хоризонтални шевови низ 9 реда тули (700 mm) во висина со пресметана сеизмичност од 7-8 поени и преку 6 реда тули (500 mm) со пресметана сеизмичност од 9 поени. Надолжната арматура на овие мрежи мора да биде безбедно поврзана со стеги.
Од монолитни обични јадра, затворени стеги од d 6 A-I се произведуваат во столбот: кога односот на висината на столбот до неговата ширина е повеќе од 1 (уште подобро - 0,7), т.е. кога столбот е тесен, стегите се протегаат низ целата ширина на столбот од двете страни на јадрото, при што наведениот сооднос е помал од 1 (по можност 0,7) - на растојание од најмалку 500 mm од двете страни на јадрото ; Висинското растојание на стегите е 650 mm (преку 8 реда тули) со пресметана сеизмичност од 7-8 поени и 400 mm (преку 5 реда тули) со пресметана сеизмичност од 9 поени.
Надолжното засилување на јадрото е симетрично. Количината на надолжната арматура е најмалку 0,1% од површината на напречниот пресек на ѕидот по јадро, додека количината на засилување не треба да надминува 0,8% од површината на пресекот на бетонското јадро. Дијаметарот на арматурата е најмалку 8 mm.
За да се овозможи префабрикуваните јадра да работат заедно со ѕидањето, заградите d 6 A240 се прицврстени во брановидни исечоци во секој ред ѕидарски, проширувајќи се во шевовите од двете страни на јадрото за 60...80 mm. Затоа, хоризонталните шевови мора да се совпаѓаат со вдлабнатините на две спротивни лица на јадрото.
Постојат ѕидови од сложена структура кои формираат и не формираат „јасна“ рамка.
Нејасна рамка на подмножества се добива кога е потребно зајакнување на само дел од ѕидовите. Во овој случај, подмножествата на различни катови може да се наоѓаат различно во планот.
6, 5, 4 за ѕидање од категорија I и
5, 4, 3 за ѕидање од II категорија.
Покрај максималниот број на катност, регулирана е и максималната висина на објектот.
Максималната дозволена висина на зградата е лесно да се запомни вака:
n x 3 m + 2 m (до 8 ката) и
n x 3 m + 3 m (9 или повеќе ката), т.е. 6-ти кат (20 m); 5-ти кат (17 m); 4 кат (14 m); 3 кат (11 м).
Дозволете ми да забележам дека висината на зградата се зема како разлика помеѓу висините на најниското ниво на слепата област или планираната површина на земјата во непосредна близина на зградата и врвот на надворешните ѕидови.
Важно е да се знае дека висината на болничките и училишните згради со пресметана сеизмичност од 8 и 9 поени е ограничена на три надземни ката.
Може да прашате: ако, на пример, со пресметана сеизмичност од 8 поени, n max = 4, тогаш со H fl max = 5 m, максималната висина на зградата треба да биде 4x5 = 20 m, а јас давам 14 m.
Овде нема контрадикторност: потребно е зградата да нема повеќе од 4 ката, а во исто време висината на зградата да не надминува 14 m (што е можно со висина на подот во 4-катница од не повеќе од 14/4 = 3,5 m). Ако висината на подот надминува 3,5 m (на пример, достигнува H fl max = 5 m), тогаш може да има само 14/5 = 2,8 такви подови, т.е. 2. Така, три параметри се регулираат истовремено - бројот на катови, нивната висина и висината на зградата како целина.
Во зградите од тули и камен, покрај надворешните надолжни ѕидови, мора да има барем еден внатрешен надолжен ѕид.
Растојанието помеѓу оските на попречните ѕидови со пресметана сеизмичност од 7, 8 и 9 поени не треба да надминува 18,15 и 12 m за ѕидање од прва категорија, соодветно, и 15, 12 и 9 m за ѕидање од втора категорија - 15, 12 и 9 m Растојанието помеѓу ѕидовите на сложена структура (т.е. тип 1) може да се зголеми за 30.
При проектирање на сложени конструкции со проѕирна рамка, армирано-бетонските јадра и антисеизмичките појаси се пресметуваат и проектираат како рамковни конструкции (столбови и попречни шипки). Циглата се смета за полнење на рамката, учествувајќи во работата на хоризонталните удари. Во овој случај, жлебовите за бетонирање на монолитни јадра мора да бидат отворени најмалку од две страни.
Веќе разговаравме за димензиите на попречниот пресек на јадрата и растојанијата меѓу нив (теренот). Кога растојанието меѓу јадрото е поголемо од 3 m, како и во сите случаи кога дебелината на ѕидарството за полнење е поголема од 18 cm, горниот дел од ѕидањето мора да се поврзе со антисеизмичкиот појас со шорцеви со дијаметар од 10 mm излегуваат од него во чекори од 1 m, влегувајќи во ѕидарството до длабочина од 40 cm.
Бројот на подови со таков комплексен дизајн на ѕидови се зема дека не е поголем од пресметаната сеизмичност од 7, 8 и 9 поени, соодветно:
9, 7, 5 за ѕидање од категорија I и
7, 6, 4 за ѕидање од II категорија.
Покрај максималниот број на катност, регулирана е и максималната висина на објектот:
9-ти кат (30 m); 8 кат (26 m); 7 кат (23 m);
6-ти кат (20 m); 5-ти кат (17 m); 4 кат (14 м).
Висината на подовите со таков комплексен дизајн на ѕидови треба да биде не повеќе од 6, 5 и 4,5 m со пресметана сеизмичност од 7, 8 и 9 поени, соодветно.
Овде остануваат валидни сите наши дискусии за „неконзистентноста“ помеѓу граничните вредности на бројот на катови и висината на зградата, што ги водевме за згради со сложена ѕидна конструкција со „нејасно“ дефинирана рамка: на пример, со пресметана сеизмичност од 8 поени, n max = 6,
H fl max = 5 m, максималната висина на објектот треба да биде 6x5 = 30 m, а Стандардите ја ограничуваат оваа висина на 20 m, т.е. во зграда од 6 ката, висината на подот не треба да биде поголема од 20/6 = 3,3 m, а ако висината на подот е 5 m, тогаш зградата може да биде само 4 ката.
Растојанието помеѓу оските на попречните ѕидови со пресметана сеизмичност од 7, 8 и 9 поени не треба да надминува 18, 15 и 12 m, соодветно.
Масонерија со вертикална и хоризонтална арматура.
Вертикалното засилување се зема според пресметките за сеизмички влијанија и се поставува во чекори не повеќе од 1200 mm (на секои 4...4,5 тули).
Без оглед на резултатите од пресметката, кај ѕидови со висина поголема од 12 m со пресметана сеизмичност од 7 поени, 9 m со пресметана сеизмичност од 8 поени и 6 m со пресметана сеизмичност од 9 поени, вертикалната арматура мора да има површина од најмалку 0,1% од површината на ѕидање.
Вертикалната арматура мора да биде закотвена во антисеизмички појаси и темели.
Растојанието на хоризонтална мрежа не е повеќе од 600 mm (преку 7 реда тули).
ПРОПИСИ ЗА ГРАДЕЊЕ
ГРАДЕЊЕ ВО СЕИЗМИЧКИ ПОДРАЧЈИ
SNiP II-7-81*
МИНИСТЕРСТВО ЗА ГРАДЕЊЕ НА Русија
Москва 1995 година
Развиено од TsNIISK im. Кучеренко NIIOSP именуван по. Герсеванов, NIISK, Казахстански Promstroyniproekt, TsNNIpromzdanii на Државниот градежен комитет на СССР, TbilZNIIEP Госгражданстрој Институт за физика на Земјата на Академијата на науките на СССР, Институт за структурна механика и сеизмичка стабилност на Академијата на науките на Грузиската механика СССР и сеизмичка стабилност на конструкциите на Академијата на науките на Узбекистанската ССР, Министерство за транспорт TsNNIS, именуван по VNIIG. Веденеев Министерство за енергетика на СССР, Краснојарск индустриски градежен проект на Министерството за тешка градба на СССР, ЦНИИЕПселстрој на Министерството за земјоделство на СССР со учество на Хидропроектот именуван по. Zhuk и GruzNIIEGS Министерство за енергетика на СССР.
Новата карта на сеизмичко зонирање на територијата на СССР беше составена од научни институции на Академијата на науките на СССР и академиите на науките на републиките на Унијата (водечки - Институтот за физика на Земјата на Академијата на науките на СССР) и одобрена од Меѓуресорскиот совет за сеизмологија и градба отпорна на земјотреси под Президиумот на Академијата на науките на СССР.
Со влегувањето во сила на SNiP II-7-81 од 1 јануари 1982 година, следните стануваат неважечки: поглавје SNiP II-A.12-69*. „Изградба во сеизмички подрачја. Стандарди за дизајн":
Уредба на Државниот градежен комитет на СССР од 3 јули 1976 година бр. 81 "За додавање на Додаток 2 од Поглавје SNiP II-A.12-69";
Уредба на Државниот градежен комитет на СССР од 24 август 1976 година бр. 140 "За дополнувања и измени на Додаток 2 од Поглавје SNiP II-A.12-69";
Резолуција на Државниот градежен комитет на СССР од 28 јули 1980 година бр. 116 „За дополнувања и измени на Додаток 2 од Поглавје SNiP II-A.12-69“.
Овие градежни правила и прописи се изменети со резолуции на Државниот градежен комитет на СССР од 3 јуни 1987 година бр. 106, 16 август 1989 година бр. 127 и руското Министерство за градежништво од 26 јули 1995 година бр. 18-76.
Ставките, табелите и прилозите на кои се направени промени се означени во овие шифри и прописи за градба со ѕвездичка.
Уредници - инж. Ф.М.Шлемин,д-р. техн. науки Ф.В.Бобров(Госстрој СССР), доктор по инженерство. науки С.В.Полјаков,инж. В.И.Ојзерман(TsNIISK именуван по Кучеренко), доктор по физика и математика. науки В.И.Буне(ИПЗ АС СССР), доктор по инженерство. науки О.А.Савинов,д-р. техн. науки Н.Д.Красников(VNIIG), д-р. техн. науки Да.И.Натариус(Хидропроект), д-р. техн. науки Г.С Шестоперов(TsNIIS) .
ВНИМАНИЕ ЧИТАТЕЛИ!
Неопходно е да се земат предвид одобрените промени во градежните шифри и прописи и државните стандарди објавени во списанието „Билтен за градежна опрема“ и индексот на информации „Државни стандарди“.
|
Гострој СССР |
Градежни прописи |
SNiP II-7-8l * |
|
Градежништво во сеизмички подрачја |
Наместо поглавје SNiP II-A.12-69* |
1. ОСНОВНИ ОДРЕДБИ
1.1. Овие стандарди мора да се почитуваат при проектирање на згради и објекти подигнати во области со сеизмичност од 7, 8 и 9 поени.
1.2. При проектирање на згради и објекти за градба во наведените сеизмички области, мора да се направи следново:
користете материјали, конструкции и шеми за дизајн кои обезбедуваат најниски вредности на сеизмички оптоварувања;
прифаќаат, по правило, симетрични конструктивни дизајни, униформа дистрибуција на структурните ригидности и нивните маси, како и оптоварувања на подовите;
во згради и конструкции направени од префабрикувани елементи, поставете ги спојниците надвор од зоната на максимални сили, обезбедете цврстина и хомогеност на конструкциите користејќи зголемени префабрикувани елементи;
обезбедуваат услови кои го олеснуваат развојот на пластичните деформации во конструктивните елементи и нивните врски, притоа обезбедувајќи ја стабилноста на конструкцијата.
1.3. При проектирање на згради и конструкции за градба во сеизмички подрачја, треба да се има предвид следново:
а) интензитет на сеизмичко влијание во точки (сеизмичност);
б) повторливост на сеизмичкото влијание.
Интензитетот и фреквенцијата треба да се земат од картите за сеизмичко зонирање на територијата на СССР (прилози 1* и 2 *), усвоен од Академијата на науките на СССР, со амандмани одобрени од Руската академија на науките.
Наведено во додатокот. 1* и 2* сеизмичност се однесува на подрачја со почви со просечни сеизмички својства (категорија II според Табела 1*).
1.4. Сеизмичноста на градилиштето треба да се определи врз основа на сеизмичка микрозонираност.
Во подрачја за кои не постојат сеизмички микрозонски карти, дозволено е да се определи сеизмичноста на градилиштето според Табела. 1*.
1.5. Градилишта со падини поостри од 15 ° , близината до рамнините на раседите, сериозното нарушување на карпите од физички и геолошки процеси, слегнување на почвата, лизгање на земјиштето, лизгање на земјиштето, жив песок, лизгање на земјиштето, карстот, рудниците и калливите текови се неповолни во сеизмичка смисла.
Доколку е неопходно да се изградат згради и објекти на такви локации, треба да се преземат дополнителни мерки за зајакнување на нивните темели и зајакнување на структурите.
1.6.* На места каде што сеизмичноста надминува 9 поени, по правило не е дозволена изградба на згради и објекти. Доколку е потребно, изградбата на такви локации е дозволена во договор со руското Министерство за градежништво.
Табела 1*
|
Сеизмичност на градилиштето со сеизмичност на подрачјето, точки |
||||
|
Карпести почви од сите видови (вклучувајќи вечен мраз и вечен одмрзнат) неиздржливи и малку изматени: груби, густи почви со ниска влажност од магматски карпи, кои содржат до 30% песочно-глинест агрегат: избришани и високо истрошени карпести и некарпести тврди замрзнати (вечен мраз) почви на минус температури 2 ° C и подолу за време на изградбата и работењето според принципот I (зачувување на темелните почви во замрзната состојба) |
||||
|
Извршени и високо атмосферски карпести почви, вклучувајќи вечен мраз, освен оние класифицирани како категорија I; груби почви, со исклучок на оние класифицирани како категорија I; песоците се чакал, груби и средни, густи и со средна густина, со мала влажност и влажни; песоците се фини и правливи, густи и со средна густина, со мала влажност; глинени почви со индекс на конзистентност Јас Л 0,5 при коефициент на порозност д< 0,9 за глини и кирпич и д< 0,7 - для супесей; вечномерзлые нескальные грунты пластичномерзлые или сыпучемерзлые, а также твердо-мерзлые при температуре выше минус 2°С при строительстве и эксплуатации по принципу I |
||||
|
Песоците се лабави, без оглед на влажноста и големината: песоците се чакал, големи и средни, густи и со средна густина, заситени со вода; фини и правливи песоци, густи и средна густина, влажни и заситени со вода; глинени почви со индекс на конзистентност Јас Л>0,5; глинести почви со индекс на конзистентност I L<0,5 при коэффициенте пористости е>0,9 за глини и кирпичи и e>0,7 за песочни кирпичи; вечни не-карпести почви за време на изградбата и работењето според принципот II (одмрзнување на темелните почви е дозволено) |
||||
Белешки: 1*. Класификација на локација во категорија I за сеизмички својства е дозволена ако дебелината на слојот што одговара на категоријата I е повеќе од 30 m од црната ознака во случај на насип или планската ознака во случај на ископ. Во случај на хетероген состав на почва, градилиштето се класифицира во понеповолна категорија во однос на сеизмичките својства, ако во рамките на 10-метарски слој почва (сметајќи од планската ознака), слојот што припаѓа на оваа категорија има вкупна дебелина од повеќе од 5 m.
2. При предвидување на порастот на нивото на подземните води и наводнувањето на почвите (вклучувајќи слегнување) за време на работата на зградата и структурата, треба да се утврдат категориите на почви во зависност од својствата на почвата (влажност, конзистентност) во натопената состојба.
3. При градење на вечни не-карпести почви според принципот II, ако зоната на одмрзнување се протега до основната одмрзната почва, темелните почви треба да се сметаат за непостојани (според нивната фактичка состојба по одмрзнувањето).
4. За особено критичните згради и објекти кои се градат во области со сеизмичност од 6 поени на градилишта со почви од III категорија за сеизмички својства, пресметаната сеизмичност треба да се земе еднаква на 7 поени.
5. При одредување на сеизмичноста на градилиштата за транспортни и хидраулични конструкции, треба да се земат предвид дополнителните барања утврдени во деловите 4 и 5.
6. Во отсуство на податоци за конзистентност или влага, глинените и песочните почви со ниво на подземна вода над 5 m се класифицирани како III категорија во однос на сеизмичките својства.
2. ДИЗАЈН ТОВАРУВАЊА
2.1. Пресметката на конструкциите и темелите на зградите и конструкциите дизајнирани за градба во сеизмички области мора да се изврши за основни и посебни комбинации на оптоварувања, земајќи ги предвид сеизмичките влијанија.
При пресметување на згради и конструкции (освен за транспортни и хидраулични конструкции) за посебна комбинација на оптоварувања, вредностите на проектните оптоварувања треба да се помножат со коефициентите на комбинација земени според Табела. 2.
Хоризонталните оптоварувања од масите на флексибилните суспензии, температурните климатски ефекти, оптоварувањата на ветерот, динамичките ефекти од опремата и возилата, сопирачките и страничните сили од движењето на крановите не се земени предвид.
табела 2
|
Видови товари |
Вредност на коефициентот на комбинација стр |
|
Постојана |
|
|
Привремено долгорочно |
|
|
Краткорочно (за подови и покривки) |
При одредување на проектното вертикално сеизмичко оптоварување, тежината на кранскиот мост, тежината на количката и тежината на товарот еднаква на капацитетот за подигање на кранот треба да се земат предвид со фактор 0,3.
Пресметаното хоризонтално сеизмичко оптоварување од тежината на кранските мостови треба да се земе предвид во насока нормална на оската на кранските греди. Намалувањето на оптоварувањето на кран предвидено со SNiP за товари и удари не се зема предвид.
2.2. Треба да се извршат пресметки на згради и конструкции за посебни комбинации на оптоварувања земајќи ги предвид сеизмичките ефекти:
а) за оптоварувања утврдени во согласност со упатствата од клаузула 2.5;
б) користење на инструментални записи за забрзувања на темелите за време на земјотрес, најопасни за дадена зграда или градба, како и синтетизирани акцелерограми. Во овој случај, максималните амплитуди на забрзувања на темелите треба да се земат не помали од 100, 200 или 400 cm/s 2 кога сеизмичноста на градилиштата е 7, 8 и 9 поени, соодветно.
При пресметувањето според точката „б“ треба да се земе предвид можноста за развој на нееластични деформации на конструкциите.
Растењето според точка „а“ треба да се врши за сите згради и објекти.
Пресметката според точката „б“ треба да се изврши при проектирање особено критични конструкции и високи (повеќе од 16 ката) згради.
2.3. Сеизмичките влијанија можат да имаат било која насока во вселената.
За згради и конструкции со едноставна геометриска форма, проектните сеизмички оптоварувања треба да се претпостават дека дејствуваат хоризонтално во насока на нивните надолжни и попречни оски. Посебно треба да се земе предвид ефектот на сеизмичките оптоварувања во посочените правци.
При пресметување на конструкции од сложени геометриски форми, треба да се земат предвид најопасните насоки на дејство на сеизмичките оптоварувања за дадена структура или нејзините елементи.
2.4. Вертикалното сеизмичко оптоварување мора да се земе предвид при пресметување:
хоризонтални и наклонети конзолни конструкции;
распони на мостот;
рамки, лакови, фарми, просторни облоги на згради и објекти со распон од 24 метри или повеќе;
конструкции за стабилност од превртување или лизгање;
камени конструкции (според клаузула 3.37).
2.5 . Проектирање на сеизмичко оптоварување Сикво избраната насока, применета на точката ки соодветните јассо формулата се определува ти тон на природни вибрации на згради или објекти
S ik = K 1 K 2 S 0ik ,(1)
Каде ДО 1 - коефициент земајќи ги предвид дозволените оштетувања на згради и објекти, земен според табелата. 3;
k 2 -коефициент земајќи ги предвид дизајнерските решенија на згради и конструкции, земени според табела. 4 или упатствата од делот. 5;
S 0ik -вредност на сеизмичкото оптоварување за јасти тон на природни вибрации на зграда или структура, определен под претпоставка за еластична деформација на конструкциите според формулата
С оик =Q k Aб јасКвник, (2)
Каде П к - к,определено земајќи ги предвид проектните оптоварувања на конструкциите во согласност со клаузулата 2.1 (сл. 1);
А -коефициент, чии вредности треба да се земат еднакви на 0,1; 0,2; 0,4, соодветно, за пресметана сеизмичност 7, 8, 9 поени;
б јас-динамички коефициент што одговара јас-ти тон на природни вибрации на згради или објекти, усвоен во согласност со клаузула 2.6;
ДОw-коефициент прифатен според табелата. 6 или во согласност со упатствата од делот. 5;
Пик-коефициент во зависност од формата на деформација на зграда или градба при сопствените вибрации долж јас-ти тон и од местото на оптоварување, определено според клаузула 2.7.
Забелешка: Проектна сеизмичност на згради и конструкции, како и вредности на коефициентите К 1,прифатени во договор со организацијата која го одобрува проектот во согласност со табела. 3 и 5.
2.6. * Динамички коефициент б јасво зависност од пресметаниот период на природните осцилации Тјасзгради или објекти според јаспри определување на сеизмичките оптоварувања треба да се земе тиот тон според формулите (3, 4, 5) или Сл. 2.
на Тјас £ 0,08 с б јас = 1+15 Тјас
во 0,08 с<Тјас £0,318c б јас = 2,2 (3)
на Тјас > 0,318 с б јас = 0,7/Тјас
За почви од категориите II и III со дебелина на слој еднаква или помала од 30 m (крива 2)
на Тјас £ 0,1 с б јас = 1+15 Тјас
во 0,1 с<Тјас £0,4c б јас = 2,5 (4)
на Тјас > 0,4 с б јас = 1/Тјас
За почви од категории II и III со дебелина на слој поголема од 30 m (крива 3)
на Тјас £ 0,2 с б јас = 1+7,5 Тјас
во 0,2 с<Тјас £0,76c б јас = 2,5 (5)
на Тјас > 0,76 с б јас = 1,9/Тјас
Во сите случаи вредностите б јас, мора да се земе најмалку 0,8.
Забелешка*. При пресметување на транспортни и хидраулични структури, изборот на зависности б јас(Т и) предвидено во овој став треба да се спроведе во согласност со упатствата во деловите 4 и 5.
Дозволени се регионални зависности б јас(Т и), одобрен од Министерството за градежништво на Русија.
2.7. За згради и објекти пресметани со помош на конзолна шема, вредноста n ikтреба да се определи со формулата
n ik =(6)
Каде Xјас(Xк) И Xјас(Xј) - поместување на зграда или структура при природни вибрации по должината јас-ти тон во предметната точка ки во сите точки ј, каде што, во согласност со шемата за пресметка, неговата тежина се претпоставува дека е концентрирана;
Q j -тежина на зграда или структура упатена на точка ј, утврдени земајќи ги предвид проектните оптоварувања на конструкцијата во согласност со клаузулата 2.1.
2.8. За згради високи до 5 ката, вклучително, со малку променливи висински маси и ригидност на подот при Т 1коефициент помал од 0,4 s n kможе да се одреди со помош на поедноставена формула
Каде XкИ x j, - растојанија од точки кИ јдо горниот раб на темелите.
2.9. Напорите во конструкциите на зградите и конструкциите дизајнирани за градба во сеизмички области, како и во нивните елементи, треба да се утврдат земајќи ги предвид најмалку три начини на природни вибрации, доколку периодите на првиот (најнискиот) тон на природни вибрации Т 1повеќе од 0,4 секунди, а земајќи ја предвид само првата форма, ако Т 1 еднакво или помало од 0,4 секунди.
Број на режими и коефициенти n ikза хидраулични конструкции треба да се земе во согласност со упатствата во Дел 5.
2.10. Пресметани вредности на попречни и надолжни сили, моменти на свиткување и превртување, нормални и тангенцијални напрегања Нпкај конструкциите од сеизмичко оптоварување под услов негово статичко дејство врз конструкцијата треба да се определи со формулата
Нп = (8)
Каде N i- вредности на сили или напрегања во делот што се разгледува, предизвикани од соодветните сеизмички оптоварувања јаста форма на вибрации;
П -бројот на режими на вибрации земени во предвид при пресметката.
2.11. Вертикалното сеизмичко оптоварување во случаите предвидени во клаузула 2.4 (освен за ѕидарски конструкции) треба да се определи со помош на формулите (1) и (2), додека коефициентите ДОwИ ДО 2 , се земаат еднакви на единство.
Конзолни конструкции, чија тежина е незначителна во однос на тежината на зградата (балкони, настрешници, конзоли за завесни ѕидови и сл. и нивни прицврстувања), треба да се пресметаат за вертикално сеизмичко оптоварување со вредност б n = 5.
2.12. Структурите што се издигнуваат над зграда или градба и имаат незначителни пресеци и тежина во споредба со неа (парапети, педименти итн.), како и прицврстувањата на споменици, тешка опрема инсталирана на приземје, треба да се пресметаат земајќи ги предвид хоризонталното сеизмичко оптоварување пресметано според формулите (1) и (2) на б n = 5.
2.13. Ѕидовите, панелите, преградите, врските помеѓу поединечните конструкции, како и прицврстувањата на технолошката опрема треба да се пресметаат за хоризонтално сеизмичко оптоварување според формулите (1) и (2) на б nшто одговара на котата на конструкцијата за која станува збор, но не помала од 2. Силите на триење се земаат предвид само при пресметување на хоризонталните заднички споеви во згради со големи панели.
2.14. При пресметување на конструкциите за цврстина и стабилност, покрај коефициентите на работните услови усвоени во согласност со другите SNiP Дел II, треба да се воведе дополнителен коефициент на работни услови. m kp, определено според табелата. 7.
2.15. При пресметување на згради и конструкции (освен хидраулични конструкции) со должина или ширина поголема од 30 m, покрај сеизмичкото оптоварување утврдено во согласност со клаузула 2.5, потребно е да се земе предвид и вртежниот момент во однос на вертикалната оска на зграда или структура што минува низ нејзиниот центар на ригидност. Вредноста на пресметаната ексцентричност помеѓу центрите на ригидност и масата на зградите или конструкциите на нивото што се разгледува треба да се земе дека е најмалку 0,1 V, каде што B е големината на зградата или структурата во план во насока нормална на дејство на силата Сик.
2.16. При пресметување на потпорните ѕидови, потребно е да се земе предвид сеизмичкиот притисок на почвата.
2.17. Пресметката на зградите и конструкциите земајќи го предвид сеизмичкото влијание, по правило, се врши според граничните состојби од првата група. Во случаи оправдани со технолошки барања, дозволено е да се вршат пресметки користејќи ја втората група на гранични состојби.
Табела 3
|
Згради и градби |
Вредност на коефициентот К 1 |
|
1. Конструкции во кои не се дозволени преостанати деформации и локални оштетувања (населби, пукнатини и сл.)* |
|
|
2. Згради и објекти во чии конструкции може да има преостанати деформации, пукнатини, оштетувања на поединечни елементи итн., што го отежнува нормалното функционирање, притоа обезбедувајќи ја безбедноста на луѓето и безбедноста на опремата (станбени, јавни, индустриски, земјоделски објекти и структури; хидраулични инженерски и транспортни конструкции; системи за снабдување со енергија и вода, противпожарни станици, системи за гаснење пожари, некои комуникациски структури итн.) |
|
|
3. Згради и градби во чии конструкции може да се дозволат значителни преостанати деформации, пукнатини, оштетувања на поединечни елементи, нивно поместување и слично, привремено суспендирајќи ја нормалната работа, притоа обезбедувајќи ја безбедноста на луѓето (еднокатни индустриски и земјоделски објекти кои не содржи вредна опрема) |
*Список на структури по ставки. 1 е договорено со клиентот.
Табела 4
|
Структурни решенија за згради |
Вредност на коефициентот К 2 |
|
1. Згради со рамки, големи блокови, со ѕидови со комплексен дизајн и број Пкатови над 5 |
K 2 = 1+0,1 (n-5) |
|
2. Згради со големи панели или со ѕидови од монолитен армиран бетон и број на катови до 5 |
|
|
3. Исто, и со број на ката над 5 |
ДО 2 = 0,9+0,075 (n-5) |
|
4. Згради со еден или повеќе врамени долни катови и прекриени подови со носечки ѕидови, дијафрагми или рамка со полнење, ако полнењето во долните катови е отсутно или има мало влијание врз нивната ригидност |
|
|
5. Згради со носечки ѕидови изработени од тула или камен ѕидарски, рачно изработени без адитиви за лепење |
|
|
6. Рамка еднокатни згради, чија висина до дното на гредите или фармите не е поголема од 8 m и со распони не повеќе од 18 m |
|
|
7. Земјоделски објекти на столбови на столбови, подигнати на почви од III категорија (според Табела 1*) |
|
|
8. Згради кои не се наведени во позициите 1-7 |
Забелешки: 1. Вредности К 1не треба да надминува 1,5.
2. По договор со Министерството за градежништво на Русија, вредностите на К 2 може да се разјаснат врз основа на резултатите од експерименталните студии.
Табела 5
|
Карактеристики на згради и структури |
Проценета сеизмичност за сеизмичност на градилиштето, поени |
|||
|
1. Станбени, јавни и индустриски згради и објекти, со исклучок на оние наведени во ставовите. 2-5 |
||||
|
2. Особено важни згради и објекти * |
||||
|
3. Згради и објекти чие оштетување е поврзано со особено тешки последици (големи и средни станици, затворени стадиони итн.) |
7 ** |
8 ** |
9 *** |
|
|
4. Згради и објекти чие функционирање е неопходно при ликвидација на последиците од земјотреси (системи за снабдување со енергија и вода, гаснење пожар, системи за гаснење пожари, некои комуникациски структури итн.) |
7 *** |
8 *** |
9 *** |
|
|
5. Згради и објекти, чие уништување не е поврзано со загуба на живот, оштетување на вредна опрема и не предизвикува прекин на континуираните производствени процеси (магацини, лавици за кранови или поправка, мали работилници итн.), како и привремени згради и објекти |
Без да се земат предвид сеизмичките влијанија |
|||
* Доделувањето на зградите и конструкциите на клаузула 2 го врши клиентот.
**Зградите и конструкциите се проектирани за оптоварување што одговара на пресметаната сеизмичност, помножена со дополнителен фактор од 1,5.
*** Истото со коефициент 1,2.
Табела 6
|
Конструктивни решенија на знаење и структури |
Вредност на коефициентот ДО w |
|
1. Високи конструкции со мали димензии во план (кули, јарболи, оџаци, самостоечки шахти за лифт и др. конструкции) |
|
|
2. Познавање на рамката, чие ѕидно полнење не влијае на неговата деформабилност во однос на висината на решетките чдо попречната димензија b во насока на дејство на пресметаното сеизмичко оптоварување, еднакво или повеќе од 25 |
|
|
3. Исто како во став 2. но со почит ч/беднакво или помало од 15 |
|
|
4. Згради и објекти кои не се наведени во ставовите. 13 |
Забелешки: 1. За средни вредности ч/бзначење ДОwсе прифаќа со интерполација.
2. За различни висини на подот, вредноста ДОwземени според просечните вредности ч/б.
Табела 7
|
Конструкции |
Вредност на коефициентот Ткр |
|
При пресметување на силата |
|
|
1. Челик и дрво |
|
|
2. Армиран бетон со армирање со прачка и жица (освен за проверка на цврстината на наклонетите делови): |
|
|
а) изработен од тежок бетон со арматура од класи A-I, A-II, A-III, BP-I |
|
|
б) истото, со фитинзи од други класи |
|
|
в) изработен од лесен бетон |
|
|
г) од клеточен бетон со арматура од сите класи |
|
|
3. Армиран бетон, тестиран за цврстина на наклонети делови: |
|
|
а) колони од повеќекатници |
|
|
б) други елементи |
|
|
4. Камен, армиран камен и бетон: |
|
|
а) при пресметување за ексцентрична компресија |
|
|
б) при пресметување на смолкнување и затегнување |
|
|
5. Заварени споеви |
|
|
6. Приклучоци со завртки (вклучувајќи ги и оние поврзани со завртки со висока цврстина) и заковки |
|
|
При пресметување на стабилноста |
|
|
7. Челични елементи со флексибилност над 100 |
|
|
8. Исто, флексибилност до 20 |
|
|
9. Исто, флексибилност од 20 до 100 |
Од 1,2 до 1 (со интерполација) |
Забелешки: 1. За посочените позиции. 1-4 структури на згради и конструкции (освен за транспорт и хидраулично инженерство), подигнати во области со фреквенција од 1, 2, 3, вредност Т kr треба да се помножи со 0,85; 1 или 1,5 соодветно.
2. При пресметување на носечки конструкции од челик и армиран бетон да се користат во незагреани простории или на отворено при проектна температура под минус 40 ° C, треба да се земе Т kr = 1, во случаи на проверка на јачината на наклонетите делови од столбовите Т cr = 0,9 .
3. СТАНБЕНИ, ЈАВНИ, ИНДУСТРИСКИ ОБЈЕКТИ И СТРУКТУРИ
ОПШТИ ОДРЕДБИ
3.1. Зградите и објектите треба да се одвојат со антисеизмички спојници во случаи кога:
зградата или структурата имаат сложена форма на план;
соседните делови од зграда или структура имаат висински разлики од 5 m или повеќе. Во еднокатни згради високи до 10 m со пресметана сеизмичност од 7 поени, не смее да се поставуваат антисеизмички спојници.
3.2. Антисеизмичките зглобови мора да ги одвојуваат зградите и објектите по целата нивна висина. Дозволено е да не се создава шев во темелот, освен во случаи кога антисеизмичкиот шев се поклопува со седиментниот.
3.3 . Растојанието помеѓу антисеизмичките споеви и висината на зградите не треба да ги надминуваат димензиите наведени во табелата. 8.
3.4*. Скалите треба да се затворат, со прозорски отвори во надворешните ѕидови. Локацијата и бројот на скалите треба да се утврдат врз основа на резултатите од пресметките извршени во согласност со SNiP за стандардите за заштита од пожари за проектирање на згради и конструкции, но најмалку еден треба да се земе помеѓу антисеизмички споеви во згради со висина од повеќе од три ката.
3.5. Антисеизмичките споеви треба да се прават со изградба на спарени ѕидови или рамки, како и со изградба на рамка и ѕид.
Ширината на антисеизмичкиот спој треба да се определи врз основа на оптоварувањата утврдени според клаузула 25.
Кога висината на зградата или структурата е до 5 m, ширината на таков спој мора да биде најмалку 30 mm. Ширината на антисеизмичкиот спој на зграда или градба со поголема висина треба да се зголеми за 20 mm на секои 5 m висина.
Табела 8
|
Големина по должина (ширина), m |
Висина, m (број на катови) |
|||||
|
Носечки конструкции на згради |
Проценета сеизмичност, поени |
|||||
|
1. Метална или армирано-бетонска рамка или монолитни армирано-бетонски ѕидови |
Според барањата за несеизмички подрачја, но не повеќе од 150 m |
Според барањата за несеизмички подрачја |
||||
|
2. Ѕидови со големи панели |
||||||
|
3. Ѕидови од сложена градба, во кои: |
||||||
|
а) армирано-бетонските подмножества и армирано-бетонските појаси формираат систем со јасна рамка: |
||||||
|
б) вертикалните армирано-бетонски подмножества за зајакнување на ѕидовите или столбовите не формираат јасна рамка |
||||||
|
4. Ѕидови изработени од вибрирани панели или блокови од тули; ѕидови од бетонски блок |
||||||
|
5. Ѕидови изработени од тула или камен ѕидарски, освен оние наведени во поз. 3 и 4: |
||||||
Забелешки: 1. Висината на зградата се зема како разлика помеѓу котите на најниското ниво на слепата област или планираната површина на земјата во непосредна близина на зградата и врвот на надворешните ѕидови.
2. Висината на болничките и училишните згради со сеизмичност на градилиштето од 8 и 9 точки е ограничена на три надземни ката.
3. Во малите населби лоцирани во сеизмички подрачја да се обезбеди изградба на ниски, главно двокатни станбени згради.
Пополнувањето на антисеизмичките споеви не треба да пречи на меѓусебните хоризонтални движења на преградите на зградата или структурата.
3.6. Во градовите и населените места е забранета изградба на станбени згради со ѕидови од кал тули, кирпич и блокови од земја. Во руралните населби лоцирани во области со сеизмичност од 8 поени, дозволена е изградба на еднокатни згради од овие материјали под услов ѕидовите да се зајакнат со дрвена антисептичка рамка со дијагонални загради.
3.7. Ригидноста на ѕидовите на дрвените куќи со рамка мора да се обезбеди со загради. Ѕидовите од калдрма и трупци треба да се склопат на типли. Куќите од дрвени панели треба да бидат дизајнирани високи еден кат.
3.8. При проектирање на згради и конструкции, неопходно е да се обезбеди и да се провери со пресметка прицврстувањето на високата и тешката опрема на носечките конструкции на зградите и конструкциите, а исто така да се земат предвид сеизмичките сили што се јавуваат во носечките конструкции.
3.9. Префабрикуваните армирано-бетонски плочи и покривите на зградите мора да бидат монолитни, цврсти во хоризонталната рамнина и поврзани со вертикални носечки конструкции.
3.10. Ригидноста на префабрикуваните армирано-бетонски подови и облоги треба да се обезбеди со:
поврзување на панели (плочи) на подови и облоги и полнење на споеви помеѓу панели (плочи) со цементен малтер;
уреди за поврзување помеѓу панели (плочи) и елементи на рамката или ѕидови кои ги апсорбираат силите на истегнување и смолкнување што произлегуваат во шевовите.
Страничните рабови на панелите (плочите) на подовите и облогите мора да имаат површина со клуч или жлеб. За поврзување со антисеизмички појас или за поврзување со елементи на рамката во панели (плочи), треба да се обезбедат арматурни излези или вградени делови.
3.11*. Во зградите од тули и камен, должината на дел од подните панели (покривки) што се потпираат на носечки ѕидови направени со рака мора да биде најмалку 120 mm, а на вибрирачки панели и блокови од тули - најмалку 90 mm.
Во еднокатни камени згради со растојанија меѓу ѕидовите не повеќе од 6 m, дозволено е поставување на дрвени подови (покривки), додека подните греди треба да се закотват во антисеизмички појас и да се постави дијагонална подна површина по нив. .
3.12. Неносливите елементи како што се преградите и пломбите на рамки треба да бидат лесни, обично од големи панели или конструкции на рамки и поврзани со ѕидови, столбови и, ако должината е поголема од 3 m, со подови. Во згради повисоки од пет ката не е дозволена употреба на рачно изработени прегради од тули.
Јачината на неносителните елементи и нивните прицврстувања мора да се потврдат во согласност со клаузулата 2.13 со пресметки за дејството на проектните сеизмички оптоварувања од рамнината (во сите случаи) и во рамнината на елементот (во случаи кога овие елементи работат заедно со носечките конструкции на зградата). Преградите направени од тула или камен треба да се зајакнуваат по целата должина, најмалку на секои 700 mm во висина, со шипки со вкупен пресек во спојот од најмалку 0,2 cm. Дозволено е да се прават прегради обесени со ограничувачи за движење надвор од рамнината на панелите.
3.13. Балконските конструкции и нивните врски со подот мора да бидат дизајнирани како конзолни греди или плочи.
Продолжувањето на балконите во зградите со камени ѕидови не треба да надминува 1,5 m.
3.14. Дизајнот на темелите на зградите и конструкциите за изградба во сеизмички области треба да се изврши во согласност со барањата на SNiP за проектирање на темели на згради и конструкции.
3. I5. При градење во сеизмички подрачја, врз префабрикуваните појасни темели треба да се постави слој од малтер од степен 100 со дебелина од најмалку 40 mm и надолжна арматура со дијаметар од 10 mm во количина од три, четири и шест прачки. пресметана сеизмичност од 7, 8 и 9 поени, соодветно. На секои 300-400 mm, надолжните шипки мора да се поврзуваат со попречни шипки со дијаметар од 6 mm.
Во случај на изработка на подрумски ѕидови од префабрикувани панели, структурно поврзани со ленти, не е потребно поставување на наведениот слој од малтер.
3.16. Во темелите и ѕидовите на подрумот направени од големи блокови, мора да се обезбеди ѕидарско поврзување во секој ред, како и во сите агли и раскрсници до длабочина од најмалку 1/3 од висината на блокот; темелните блокови треба да се постават во континуирана лента.
За да се пополнат спојниците помеѓу блоковите, треба да се користи раствор од оценка од најмалку 25.
Во зградите со проектна сеизмичност од 9 точки, треба да се предвиди поставување на арматурна мрежа долга 2 m со надолжна арматура со вкупна површина на пресек од најмалку 1 cm во хоризонтални споеви во аглите и пресеците на ѕидовите на подрумот.
Во згради до три ката вклучително и конструкции со соодветна висина со пресметана сеизмичност од 7 и 8 поени, дозволено е да се користат блокови со шупливост до 50% за поставување ѕидови на подрумот.
3.17. Хидроизолационите слоеви во зградите треба да бидат направени од цементен малтер.
РАМКИ ОБЈЕКТИ
3.18. Во рамковните згради, конструкцијата што го апсорбира хоризонталното сеизмичко оптоварување може да биде: рамка, рамка со полнење, рамка со вертикални загради, дијафрагми или зацврстувачи.
3.19. За рамковни згради со пресметана сеизмичност од 7-8 поени, дозволена е употреба на надворешни камени ѕидови и внатрешни армирано-бетонски или методолошки рамки (лавици), а мора да се задоволат условите утврдени за камени згради. Висината на таквите згради не треба да надминува 7 m.
3.20. Цврстите компоненти на армирано-бетонските градежни рамки мора да се зајакнат со помош на заварена мрежа, спирали или затворени стеги.
Пресеците на попречните шипки и столбовите во непосредна близина на цврстите рамковни единици на растојание еднакво на една и пол висина од нивниот пресек мора да се зајакнат со затворена попречна арматура (стеги), инсталирана според пресметката, но најмалку на секои 100 mm, и за системи со рамки со носечки дијафрагми - најмалку од по 200 mm.
3.21. Мембраните, приклучоците и зацврстувачите кои носат хоризонтални оптоварувања мора да бидат континуирани по целата висина на зградата и лоцирани во двете насоки рамномерно и симетрично во однос на центарот на гравитација на зградата.
3.22. Лесните панели за завеси треба да се користат како заградни ѕидни конструкции на рамковни згради. Дозволено е да се инсталира полнење од тули или камен што ги исполнува барањата од клаузула 3.35.
3.23. Дозволена е употреба на самоножни ѕидарски ѕидови:
кога чекорот на ѕидните столбови на рамката не е поголем од 6 m;
кога висината на ѕидовите на зградите подигнати на локации со сеизмичност 7, 8 и 9 поени, соодветно, не е поголема од 18, 16 и 9 m.
3.24. Масонеријата на самоносечките ѕидови во рамковните згради мора да биде од категоријата I или II (според клаузулата 3.39), да има флексибилни врски со рамката што не спречува хоризонтални поместувања на рамката по ѕидовите.
Помеѓу површините на ѕидовите и столбовите на рамката мора да се обезбеди јаз од најмалку 20 mm. Антисеизмичките појаси поврзани со рамката на зградата треба да се постават по целата должина на ѕидот на ниво на покривните плочи и на врвот на прозорските отвори.
На раскрсниците на крајните и попречните ѕидови со надолжните ѕидови, мора да се постават антисеизмички споеви до целата висина на ѕидовите.
3.25. Скалилата и шахтите на лифтот на рамковните згради треба да се конструираат како вградени конструкции со делови од подот до подот кои не влијаат на цврстината на рамката или како цврсто јадро кое апсорбира сеизмички оптоварувања.
За рамковни згради високи до 5 ката со пресметана сеизмичност од 7 и 8 поени, дозволено е уредување на скали и шахти на лифтот во планот на зградата во форма на конструкции одвоени од рамката на зградата. Изградбата на скали во форма на посебни структури не е дозволена.
3.26. За потпорни конструкции на високи згради (повеќе од 16 ката), треба да се користат рамки со дијафрагми, зацврстувачки или зацврстувачки јадра.
При изборот на структурни шеми, предност треба да се даде на шеми во кои пластичните зони се појавуваат првенствено во хоризонталните елементи на рамката (прекрстени шипки, надвратници, греди за ремени итн.).
3.27. При дизајнирање на високи чинови, покрај деформациите на свиткување и смолкнување во потпорите на рамката, потребно е да се земат предвид и аксијалните деформации, како и усогласеноста на темелите и да се извршат пресметки за стабилност при превртување.
3.28. На локациите составени од почви од категорија III (според Табела 1*), изградбата на високо знаење, како и зградите наведени во поз. 4 маси 4. не е дозволено.
3.29. Темелите на високите згради на не-карпести почви, по правило, треба да бидат направени од купови или во форма на континуирана темелна плоча.
ГОЛЕМИ ПАНЕЛНИ ЗГРАДИ
3.30 . Зградите со големи панели треба да се проектираат со надолжни и попречни ѕидови, комбинирани едни со други и со подови и покривки во единствен просторен систем кој може да издржи сеизмички оптоварувања.
При дизајнирање згради со големи панели потребно е:
Ѕидните и таванските панели, по правило, треба да бидат со големина на просторија;
обезбеди поврзување на ѕидни и тавански панели со заварување на излезите за армирање, прицврстувачки шипки и вградени делови и вградување на вертикални бунари и места за спојување долж хоризонталните шевови со ситно-грануларен бетон со намалено собирање;
при потпора на подовите на надворешните ѕидови на зградата и на ѕидовите кај дилатационите споеви, да се обезбедат заварени врски помеѓу излезите за арматура од подните панели и вертикалната арматура на ѕидните панели.
3.31. Зајакнувањето на ѕидните панели треба да се врши во форма на просторни рамки или заварена мрежа за зајакнување. Во случај на употреба на трислојни надворешни ѕидни панели, дебелината на внатрешниот носечки бетонски слој треба да биде најмалку 100 mm.
3.32. Конструктивното решение на хоризонталните заднички зглобови мора да обезбеди перцепција на пресметаните вредности на силите во шевовите. Потребниот пресек на металните врски во шевовите меѓу панелите се одредува со пресметка, но не треба да биде помал од 1 cm 2 на 1 m должина на шевовите, а за згради со висина од 5 ката или помала, со сеизмичност на локацијата од 7 и 8 точки, не помала од 0,5 cm 2 на 1 m должина на споеви. Дозволено е да се постави не повеќе од 65% од вертикалната дизајнерска арматура на раскрсниците на ѕидовите.
3.33. Ѕидовите по целата должина и ширина на зградата, по правило, треба да бидат континуирани.
3.34. Лоѓите, по правило, треба да бидат вградени, со должина еднаква на растојанието помеѓу соседните ѕидови. Онаму каде што лоѓите се наоѓаат во рамнината на надворешните ѕидови, треба да се постават армирано-бетонски рамки.
Не е дозволено поставување на прозори.
ОБЈЕКТИ СО ТОВАРНИ ЅИДИ ИЗРАБОТЕНИ ОД тули или ѕидарски
3.35. Носечките ѕидови од тули и камени по правило треба да се градат од тули или камени панели или блокови произведени во фабрики со помош на вибрации, или од ѕидање од тули или камен со употреба на малтери со специјални адитиви кои ја зголемуваат адхезијата на малтерот на тули или камен.
Со пресметана сеизмичност од 7 поени, дозволено е изградба на носечки ѕидови на ѕидарски згради со употреба на малтери со пластификатори без употреба на специјални адитиви кои ја зголемуваат цврстината на адхезија на малтерот на тула или камен.
3.36. Забрането е рачно изведба на ѕидање од тули и камен на температури под нулата за носечки и самоносни ѕидови (вклучувајќи ги и оние армирани со арматура или армирано-бетонски подмножества) со пресметана сеизмичност од 9 поени или повеќе.
Ако пресметаната сеизмичност е 8 поени или помалку, зимската ѕидарија може да се направи рачно со задолжително вклучување на адитиви во растворот кои обезбедуваат стврднување на растворот при температури под нулата.
3.37. Пресметките на камените конструкции мора да се направат за истовремено дејство на хоризонтално и вертикално насочени сеизмички сили.
Вредноста на вертикалното сеизмичко оптоварување при пресметана сеизмичност од 7-8 поени треба да се земе еднаква на 15%, а при сеизмичност од 9 поени - 30% од соодветното вертикално статичко оптоварување.
Насоката на дејство на вертикалното сеизмичко оптоварување (нагоре или надолу) треба да се земе како понеповолна за напонската состојба на предметниот елемент.
3.38. За поставување на носечки и самоносни ѕидови или за полнење на рамката, треба да се користат следниве производи и материјали:
а) цврста или шуплива тула од оценка не помала од 75 со дупки со големина до 14 mm; со пресметана сеизмичност од 7 поени, дозволена е употреба на керамички камења од оценка не помала од 75;
б) бетонски камења, цврсти и шупливи блокови (вклучувајќи ги и оние направени од лесен бетон со густина од најмалку 1200 kg/m3) одделение 50 и повисока;
а) камења или блокови изработени од карпи од школка, варовници со степен не помал од 35 или туфови (освен фелсик) степен 50 и повисок.
Парче ѕидарски ѕидови треба да се изведе со употреба на мешани цементни малтери од степен не помал од 25 во летни услови и не пониски од 50 во зимски услови. За поставување блокови и панели, треба да се користи раствор од оценка од најмалку 50.
3.39. Ѕидарството е поделено на категории во зависност од неговата отпорност на сеизмички влијанија.
Категорија на ѕидање од тули или камен изработени од материјали предвидени во клаузула 3.38. се одредува со привремената отпорност на аксијално напнатост долж неврзаните шевови (нормална адхезија), чија вредност треба да биде во границите:
Помалку од 120 kPa (1,2 kgf/cm2), но не помалку од 60 kPa (0,6 kgf/cm2). Во овој случај, висината на зградата треба да биде не повеќе од три ката, ширината на ѕидовите треба да биде најмалку 0,9 m, ширината на отворите не е поголема од 2 m, а растојанието помеѓу оските на ѕидовите не е повеќе од 12 m.
Проектот за ѕидање мора да вклучува посебни мерки за грижа за стврднување на ѕидарството, земајќи ги предвид климатските карактеристики на градежната област. Овие мерки треба да обезбедат добивање на потребните индикатори за јачина на ѕидањето.
3.40. Вредности на дизајн на отпор за ѕидање РР, Рсреда, Рпогл за одврзани шевови треба да се земат според SNiP за проектирање на камени и армирани ѕидарски конструкции, а за неврзани шевови - утврдени според формулите (9) - (11) во зависност од вредноста добиена како резултат на тестовите извршени во конструкцијата област:
РР = 0,45 (9)
Рср = 0,7 (10)
Р hl = 0,8 (11)
Вредности РР, РСре и Р hl не треба да ги надминува соодветните вредности при уништување на ѕидање од тули или камења.
3.41. Висината на подот на зградите со носечки ѕидови изработени од ѕидарија од тули или камен, незајакнати со армирање или армирано-бетонски подмножества, не треба да надминува 5, 4 и 3,5 m со пресметана сеизмичност од 7, 8 и 9 поени, соодветно. .
При зајакнување на ѕидањето со армирање или армирано-бетонски подмножества, висината на подот може да се земе еднаква на 6, 5 и 4,5 m, соодветно.
Во овој случај, односот на висината на подот до дебелината на ѕидот треба да биде не повеќе од 12.
3.42. Во зградите со носечки ѕидови, покрај надворешните надолжни ѕидови, по правило мора да има најмалку еден внатрешен надолжен ѕид. Растојанието помеѓу оските на попречните ѕидови или рамки што ги заменуваат мора да се проверат со пресметка и да бидат не повеќе од оние дадени во Табела 9.
КАРАКТЕРИСТИКИ НА ИЗГРАДБА НА КАМЕНИ КОНСТРУКЦИИ ВО ЗЕМЈОТРЕБНИ ПОДРАЧЈИ
Зградите и објектите подигнати во сеизмички опасни (земјотресни) области мора да бидат способни да издржат сеизмички влијанија без губење на перформансите, т.е. да бидат сеизмички отпорни. Сеизмичката отпорност на зградите и конструкциите се обезбедува со употреба на дизајнерски решенија, конструкции и материјали што одговараат на сеизмичноста (интензитетот на сеизмичкото влијание во точки) на градилиштето, како и строго почитување на правилата и барањата за изградба на конструкции и работа во сеизмички подрачја.
Конструктивните антисеизмички мерки вклучуваат: употреба на структурни системи отпорни на земјотреси; поделба на згради и објекти во план на делови со користење на антисеизмички спојници; ограничување на висината на зградите; регулирање на условите и обемот на употреба на материјалите по нивните видови; употреба на антисеизмички појаси во конструктивни шеми; зајакнување на елементи од камени конструкции и низа други мерки предвидени со стандардите за проектирање и изградба.
Овие активности се специфицирани со пресметки и се рефлектираат во проекти. На пример, во згради со ѕидови од тула или ѕидање на ниво на подови и облоги, потребно е да се постават антисеизмички појаси по сите надолжни и попречни ѕидови, изработени од монолитен армиран бетон или префабрикувани со монолитни споеви и континуирано засилување. . Во овој случај, акордите на горниот кат мора да се поврзат со ѕидањето со вертикални излези на арматура. Во проектите се посочени конструктивни решенија на ремените и нивно засилување.
Кај ѕидните спојки, во ѕидарството се поставува армирачка мрежа со должина од 1,5 m со пресек на надолжна арматура во мрежата од најмалку 1 cm2. Решетките се поставуваат на секои 700 mm долж висината на ѕидањето со сеизмичност - 7...8 поени и по 500 mm - со 9 поени. Масонеријата на самоножни ѕидови е прицврстена на конструкциите на рамката со флексибилни врски кои не ги спречуваат хоризонталните поместувања на рамката.
Помеѓу ѕидовите и столбовите на рамката се обезбедени празнини од најмалку 20 mm. По целата должина на ѕидовите на ниво на врвот на прозорските отвори, на ниво на покривката, се поставуваат антисеизмички појаси, поврзани со рамката. Поддршката на подните панели на ѕидните ѕидови мора да биде најмалку 120 mm во должина, а на вибрирачките панели и блокови од тули - најмалку 90 mm. Во антисеизмички појаси се закотвуваат греди, огради и подни плочи, дрвени подни греди (конкретни решенија се дадени во проектите). Обичните надвратници не се користат во области подложни на земјотреси. Армирано-бетонските надвратници се поставуваат, по правило, низ целата ширина на ѕидовите и се вградуваат во ѕидарството до длабочина од најмалку 350 mm; со ширина на отворот од 1,5 m, дозволено е да се вградуваат надвратници на длабочина од 250 мм.
Сеизмичката отпорност на камените згради е обезбедена и со многу други техники на дизајнирање, на пример, прицврстување на скали и слетувања со подови, поставување армирано-бетонски рамки во отворите на прозорите и вратите на скалите итн. Сите проектни одлуки за антисеизмички мерки треба да бидат строго се почитува при изградбата на зградите.
При користење на материјали, стандардите предвидуваат и голем број мерки. На пример, во сеизмичките подрачја во градовите и населените места, се забранува изградба на станбени згради со ѕидови од кирпич (непечена) тула, кирпич и блокови од земја. Во руралните села градбата од овие материјали е дозволена само во области со сеизмичност до 8 поени и само еднокатни згради, под услов дрвените ѕидови да се зајакнати со антисептичка рамка со дијагонални загради. За поставување ѕидови или пополнување на рамката во сеизмички зони, дозволено е да се користат цврсти или шупливи тули (со дупки со големина до 15 mm) со оценка не помала од 75; бетонски камења, цврсти и шупливи блокови од лесен бетон со оценка не помала од 50; камења или блокови од школки и варовници со степен од најмалку 35 и од туфови (освен фелзит) со степен од најмалку 50.
Ѕидовите се поставуваат со употреба на мешани цементни малтери со степен не помал од 25 во летни услови и не пониски од 50 во зима, со специјални адитиви кои ја зголемуваат адхезијата на малтерот на тула или камен. Со пресметана сеизмичност од 7 поени, дозволена е употреба на керамички камења од оценка од најмалку 75, како и изградба на ѕидни ѕидови со употреба на малтери со пластификатори без употреба на специјални адитиви кои ја зголемуваат цврстината на адхезија на малтерот. до тула или камен.
Најважниот услов за ѕидање во сеизмичките области е цврстината на адхезија на малтерот. Според нивната отпорност на сеизмички влијанија, која се определува со привремената отпорност на аксијално напнатост покрај неврзаните шевови (сила на одвојување на тула поставена на малтер од ѕидањето), ѕидарството што се користи во сеизмичките зони е поделено во две категории.
Масонеријата од прва категорија, кај која вредноста на нормалната адхезија помеѓу каменот (тула) и малтерот мора да биде најмалку 180 kPa (1,8 kg/cm2). Ѕидарството од втора категорија мора да има јачина на лепило од најмалку 120 kPa (1,2 kg/cm2). Не е дозволено ѕидање со цврстина на адхезија на малтер на тула (камен) помала од 120 kPa во области подложни на земјотреси. Во некои случаи, со сеизмичност од 7 точки, кога се користат посебни мерки во проектот, може да се дозволи (со одлука на проектантската организација) да се намали јачината на адхезија во ѕидарството до 60 kPa (0,6 kg/cm2).
При подигање камени конструкции во сеизмички области, неопходно е строго да се почитуваат посебните барања за работата за да се обезбеди сеизмичка отпорност на ѕидањето:
ѕидарството се изведува по целата дебелина на структурата во секој ред; ѕидарството се изведува со користење на облекување со еден ред (синџир); сите ѕидни споеви (хоризонтални, вертикални, попречни и надолжни) се целосно полни со малтер со отсекување на малтерот на надворешните страни на ѕидањето; привремените прекини во ѕидарството што се подига треба да се прекинат само со наклонет жлеб и да се наоѓаат надвор од областите на структурно зајакнување на ѕидовите;
Пред поставување, површините на тули (камења, блокови) мора да се исчистат од прашина и нечистотија: за поставување со конвенционални малтери во области со топла клима - со проток на вода, за поставување со полимер-цементни малтери - со четки или компресирани воздухот. Неопходно е строго да се контролира јачината на адхезија на малтерот на тула (камен). Кај ѕидарството старо 7 дена, вредноста на адхезијата треба да биде приближно 50% од јачината на ѕидарството старо 28 дена од соодветната класа. Ако јачината е помала, неопходно е да се запре работата додека проблемот не го реши дизајнерската организација. Пред да започне ѕидарската работа, градежната лабораторија ја одредува оптималната врска помеѓу претходно навлажнување на локалниот камен ѕиден материјал и содржината на вода во мешавината на малтерот. Се користат раствори со висок капацитет за задржување вода (одвојување на вода не повеќе од 2%). Не е дозволена употреба на цементни малтери без пластификатори. При поставување на местата на антисеизмички спојници што ја делат зградата, неопходно е да се осигура дека тие не се полни со малтер или ѓубре. Забрането е намалување на нивната ширина во однос на дизајнерската. Неопходно е строго да се спроведат мерките предвидени со проектот за одржување на стврднување на ѕидарството (навлажнување и спречување на брзо сушење, итн.). Неопходно е да се земат предвид особеностите на климата и да се осигура дека се добива потребната цврстина на ѕидањето, вклучително и при изградба на конструкции на надворешни температури под нулата со употреба на адитиви против замрзнување.
Забрането е изведба на ѕидање од тули и камен на температури под нулата со пресметана сеизмичност од 9 поени или повеќе.
7,87 За поставување на ѕидови од тули (камени), треба да се користи систем за врзување со синџир со еден ред. На места со сеизмичност од 7 точки, дозволена е употреба на систем за врзување со повеќе редови, додека врзаните редови на ѕидање мора да се распоредат најмалку по три реда со лажици.
7,88 Во сеизмички подрачја, не е дозволена употреба на лесна ѕидарија со внатрешни топлинско-изолациски слоеви во носечки и самоносни ѕидови.
7.89 За поставување на носечки и самоносни ѕидови, треба да се користат следниве производи и материјали:
Изгорена цврста или шуплива тула од одделение 75 и повисока со вертикални дупки со дијаметар не поголем од 16 mm и празнина не повеќе од 25%;
Керамички камења од класа не пониска од 100 со вертикални дупки со дијаметар не поголем од 16 mm и празнина не повеќе од 25%;
Цврсти бетонски камења и мали блокови од тежок и лесен бетон од класа не пониска од Б3.5;
Ако сеизмичноста на градилиштето е 7 поени, дозволено е да се користат керамички камења од оценка не помала од 75 со вертикални празнини на процепите широки до 12 mm и празнина не поголема од 25%.
Ѕидовите мора да се постават со употреба на мешани цементни малтери со степен не помал од 50.
7,90 Употреба во ѕидање на носечки и самоносни ѕидови од камења и мали блокови со правилна форма од природни материјали (школки, варовници, туфови, песочник), шупливи бетонски камења и блокови, цврсти блокови од мобилен бетон од класата подолу Б3.5, тули и камења направени со употреба на технологија за не-отпуштање мора да се изведат во согласност со регулаторните и наставните документи развиени во развојот на овие стандарди.
7.91.
Доколку сеизмичноста на градилиштата е 7 и 8 поени, дозволена е зимска ѕидарија со задолжително вклучување на адитиви во малтерот кои обезбедуваат стврднување на малтерот при температури под нулата.
7,92 Во сеизмичките подрачја не е дозволена употреба на печена тула или керамички камен со хоризонтални (паралелно со ѕидарското лежиште) празнини.
7,93 Вредност на привремениот отпор на ѕидарството од тули (камен) на аксијално затегнување долж неврзаните шевови (нормална адхезија - Rnt) за носечки и самоносни ѕидови мора да биде најмалку 120 kPa (1,2 kgf/cm2).
За да се зголеми нормалната адхезија на ѕидањето, треба да се користат раствори со специјални адитиви.
7.94 Вредностите на проектната отпорност на ѕидарството (аксијално затегнување), (смолкнување) и (флексурално напнатост) по врзаните шевови треба да се земат во согласност со упатствата за градежните шифри за проектирање на ѕидарски и армирани ѕидарски конструкции и за неврзани шевови - утврдени со користење на формули (7.1-7.3) во зависност од вредноста добиена за време на тестовите извршени во градежната област:
Вредностите на и не треба да ги надминуваат соодветните вредности добиени при уништување на ѕидање од тули или камен.
7.95 Потребната вредност треба да се додели во зависност од резултатите од тестот на ѕидарството од тули (камени) во градежната област и наведени во проектот.
Ако е невозможно да се добие вредноста на градилиштето , еднаква или поголема од 120 kPa (1,2 kgf/cm2), не е дозволена употреба на ѕидање од тули или камен за изградба на носечки и самоносни ѕидови.
7.96 При изградба на згради во сеизмички области, треба да се извршат контролни тестови за да се утврди вистинската вредност на нормалната адхезија на ѕидањето. Не е дозволена изградба на објекти со носечки и самоножни ѕидови од тули (камени) без да се вршат контролни испитувања на ѕидањето.
7,97 Во нивоата на подови и облоги на згради од тули, треба да се постават антисеизмички појаси од монолитен армиран бетон со континуирано засилување долж сите надолжни и попречни носечки ѕидови.
Во зградите со монолитни армирано-бетонски подови вградени по контурата во ѕидовите, дозволено е да не се поставуваат антисеизмички појаси на нивото на подот. Во овој случај, должината на делот од монолитни армирано-бетонски подови и облоги што се потпираат на ѕидови од тули мора да биде најмалку 250 mm.
7.98 Антисеизмичките појаси и монолитни армирано-бетонски подови на горниот кат на зградата мора да бидат поврзани со ѕидањето со вертикални арматурни излези или армирано-бетонски приклучоци.
7,99 Антисеизмичкиот појас мора да има површина за потпора на таванот и да биде поставен по целата ширина на ѕидот. Кај надворешните ѕидови со дебелина од 510 mm или повеќе, ширината на ременот може да биде помала од дебелината на ѕидот до 150 mm. Висината на ременот мора да биде најмалку 150 mm, класа на бетон не пониска од B12.5. Антисеизмичките појаси се зајакнуваат со просторни рамки со надолжно засилување од најмалку 4Ø10 кога сеизмичноста на градилиштата е 7 и 8 поени и најмалку 4Ø12 кога сеизмичноста на градилиштата е 9 и 10 поени.
7.100 На спојниците на носечките ѕидови, армирачка мрежа со вкупна површина на пресек на надолжно засилување од најмалку 1 cm 2, должина од најмалку 150 cm мора да се поставува во ѕидарството на секои 700 mm во висина кога сеизмичноста на градилиштето е 7 и 8 поени и на секои 500 mm кога сеизмичноста на градилиштата е 9 и 10 поени.
7.101 Сеизмичката отпорност на ѕидовите од тули (камени) на згради треба да се зголеми:
Арматурни мрежи поставени во хоризонтални ѕидарски споеви;
Создавање сложена структура со зајакнување на ѕидови со вертикални мрежи на арматура во слој од плотен бетон од класа не помал од B7.5 или во слој од цементно-песок малтер со степен не помал од 100;
Создавање комплексна структура со вклучување на монолитни вертикални и хоризонтални армирано-бетонски елементи во ѕидарството;
Поставување на внатрешен армирано-бетонски слој во ѕидарството (трослојна монолитна камена ѕидарија).
За да се зголеми сеизмичката отпорност на ѕидовите од тули, дозволено е да се користат други експериментално докажани методи.
7.102.
Решетките обично се инсталираат на двете страни на ѕидовите;
Дебелината на слоевите од бетон или малтер мора да биде најмалку 40 mm на секоја страна од ѕидот;
Прицврстувањето на армирачката мрежа на ѕидовите се врши со сидра направени од арматура со дијаметар од најмалку 6 mm, кои се инсталирани во шаховска шема со чекор не повеќе од 600 mm.
При зајакнување на ѕидовите со овој метод, треба да се преземат технолошки мерки за да се обезбеди сигурно прилепување на слоеви од бетон или малтер на ѕидањето.
7.103 Армирано-бетонските подмножества во ѕидарството од сложена конструкција мора да бидат отворени барем од едната страна.
Вертикалните армирано-бетонски подмножества (јадра) мора да бидат поврзани со антисеизмички појаси. Хоризонталното засилување на ѕидовите и антисеизмичките појаси треба да се помине низ вертикални армирано-бетонски подмножества.
Јадрата треба да се инсталираат на места каде што се спојуваат ѕидовите, по должината на рабовите на отворите на прозорците и вратите, на слепите делови од ѕидовите со чекор што не ја надминува висината на подот. Бетонските јадра мора да бидат најмалку класа Б15.
7.104.
Надворешните слоеви на монолитен ѕидарски (тула) мора да бидат поврзани едни со други со хоризонтална арматура, инсталирана во чекори не повеќе од 600 mm и поминува низ внатрешниот слој на бетон.
Подовите и покривките мора да се потпираат на внатрешниот армирано-бетонски слој од монолитен ѕидар или на антисеизмички појас.
7.105. 4,0 и 3,5 m Во овој случај, односот на висината на подот до дебелината на ѕидот треба да биде не повеќе од 12.
Висината на подот на зградите со ѕидови од сложена структура или од монолитен ѕидар може да се земе со сеизмичност од 7, 8, 9 и 10 поени, соодветно 6,0; 5,0; 4,5 и 4,0 м.
7.106 Во зградите со носечки ѕидови од тули, покрај надворешните надолжни ѕидови, по правило мора да има најмалку еден внатрешен надолжен ѕид поврзан со крајните надворешни и внатрешни попречни ѕидови. Попречните носечки ѕидови на скалите мора да се протегаат низ целата ширина на зградата.
7.107 Растојанието помеѓу оските на попречните ѕидови или рамки што ги заменуваат мора да се проверат со пресметка и да бидат не повеќе од вредностите дадени во Табела 7.4.
Табела 7.4
7.108 Димензиите на елементите на ѕидот од тули треба да се одредат со пресметка. За тули без арматура или со арматура во форма на хоризонтална арматура во споеви, мора да се исполнат и барањата дадени во Табела 7.5.
Табела 7.5
| Ѕиден елемент | Големина на ѕидниот елемент, m, со сеизмичност на локацијата во точки | Белешки | ||
| Партиции со ширина од најмалку | 0,77 | 1,16 | 1,55 | Ширината на аголните ѕидови треба да се земе 250 mm поголема од вредноста наведена во табелата |
| Отвори не пошироки од | 3,5 | 3,0 | 2,5 | Отворите со поголема ширина мора да се зајакнат со затворена армирано-бетонска рамка долж контурата на отворот |
| Односот на ширината на ѕидот до ширината на отворот не е помал од | 0,33 | 0,50 | 0,75 | |
| Отстранување на корнизи не повеќе, кога тие се направени: - од ѕиден материјал (тула, камен); - од армирано-бетонски елементи поврзани со антисеизмички појаси; - дрвена, малтерисана преку метална мрежа | 0,2 0,4 0,75 | 0,2 0,4 0,75 | 0,2 0,4 0,75 | Дозволено е отстранување на дрвени немалтерисани корнизи до 1 m |
7.109 Отворите на вратите и прозорците во ѕидовите од тули на скалите со сеизмичност од 8 или повеќе точки мора да имаат армирано-бетонска рамка.
7.110 Слетовите на скалите и гредите за слетување треба да бидат вградени во ѕидарството до длабочина од најмалку 250 mm и закотвени. Елементите на префабрикуваните скали (скалила, жици, монтажни летови) мора да бидат обезбедени.
Не е дозволено поставување на конзолни чекори вградени во ѕидарството на ѕидовите на скалите.
7.111 Отстранувањето на балконите во зградите со камени ѕидови и монтажни подови не треба да надминува 1,5 m.
7.112.
7.113 Навратите треба, по правило, да се монтираат по целата дебелина на ѕидот и да се вградуваат во ѕидарството до длабочина од најмалку 350 mm. Со ширина на отворот до 1,5 m, дозволено е запечатување на надвратниците на 250 mm.
Во сеизмичките подрачја не е дозволена употреба на префабрикувани дрвени надвратници.
7.114 Носечките ѕидови во кои се наоѓаат вентилационите канали и оџаците треба да бидат проектирани како сложена структура.
Во рамките на планот за градба или преградата, не е дозволено да се менува правецот на распоредот на армирано-бетонските плочи од монтажни подови (облоги) направени во согласност со 7.23 (1, 2).
7.115 Самоножните ѕидови мора да имаат врски со рамката што не спречува хоризонтални поместувања на рамката по ѕидовите. Помеѓу површината на ѕидовите и столбовите на рамката мора да се обезбеди јаз од најмалку 20 mm.
По целата должина на самоносен ѕид изработен од ѕидарски тули (камен), на ниво на подни плочи (покри) или на врвот на прозорските отвори, мора да се постават антисеизмички појаси, поврзани со флексибилни врски со рамката на зградата. . На пресекот на крајните и надолжните ѕидови треба да се постават антисеизмички спојници по целата висина на ѕидовите.
7.116 Јачината на самоносечките ѕидни конструкции и нивните прицврстувања треба да се проверат со пресметки извршени во согласност со 5.21. Сеизмичките сили кои дејствуваат во рамнината на самоносечките ѕидови мора да бидат апсорбирани од самите ѕидови.
Се вчитува...
