Цврстата врска на греди со столбови формира систем на рамка (д).
Кога гредите се отклучуваат одозгора, потпорната единица на покривната конструкција има попречно ребро со бланширан крај испакнат 15-25 mm, преку кој притисокот се пренесува на столбот (сл. a, b, e). Поретко се користи дизајн на единица каде што потпорниот притисок се пренесува преку внатрешното ребро на зракот што се наоѓа над прирабницата на столбот (c, d). Ако попречното потпорно ребро на прекривниот зрак има испакнат крај (a, b, d), тогаш потпорниот притисок се пренесува прво до потпорната плоча на главата на столбот, потоа до потпорното ребро на главата и од ова ребро до ѕидот на столбот (или попречниот сноп во колоната (д) и потоа рамномерно распореден по пресекот на столбот. Основната плоча на главата служи за пренос на притисокот од краевите на гредата до потпорните ребра на глава, затоа нејзината дебелина се одредува не со пресметка, туку со дизајнерски размислувања и обично се зема како 16-25 mm.Од основната плоча притисокот се пренесува на потпорните ребра на главата преку хоризонтални завари, краевите на ребрата се закачена на плочата.Краката на овие шевови се одредува со формулата
При поставување на основната плоча на бланширан крај на шипката на столбот, се обезбедува целосен контакт на плочата со реброто на столбот, а потпорниот притисок се пренесува со директен контакт на површините, а заварите што ја прицврстуваат основната плоча се земаат конструктивно.
д) 
Покрај тоа, мора да се исполнат услови за да се обезбеди локална стабилност на потпорното ребро.
Дното на потпорните ребра на главата е зајакнато со попречни ребра што ги спречуваат да се извртуваат надвор од рамнината на столбот под нерамномерен притисок од краевите на преклопните греди, кои произлегуваат од неточното производство и монтажа.
Од потпорните ребра, притисокот се пренесува на ѕидот на столбот преку филе завари. Врз основа на ова, потребната должина на ребрата.
Проценетата должина на шевовите не треба да надминува .
Ребрата исто така се проверуваат за стрижење:
каде 2 е бројот на парчиња;
– дебелина на ѕидот на колона или напречник на низ колона.
При високи притисоци за поддршка, напрегањата на смолкнување во ѕидот ја надминуваат отпорноста на дизајнот. Во овој случај, должината на реброто се зголемува или се користи подебел ѕид. Можете да ја зголемите дебелината на ѕидот само на главата на столбот (б). Ова решение ја намалува потрошувачката на метал, но е помалку технолошки напредно за производство.
Понатамошната распределба на притисокот од ѕидот на столбот по целиот пресек на цврстата шипка на столбот е обезбедена со континуирани шевови што ги поврзуваат прирабниците и ѕидот.
Во колоните (д), притисокот од траверсот се пренесува на гранките на столбот преку филе заварување, чиј крак мора да биде најмалку:
Главата на столбот со потпорни ребра на гредите лоцирани над прирабниците на столбот (в) е дизајнирана и пресметана слично на претходната, само улогата на потпорните ребра на главата ја вршат прирабниците на столбот. Ако притисокот од плочата на главата се пренесува на столбот преку завари (крајот на столбот не е бланширан), тогаш должината на заварите што ја прицврстуваат едната прирабница од столбот на плочата се одредува од состојбата на нивното сечење со реакција на еден зрак:
,
каде е потпорната реакција на еден зрак, е ширината на прирабницата на столбот.
Ако крајот на столбот е бланширан, тогаш заварите се прават конструктивно со минимална нога. За да се обезбеди пренос на потпорниот притисок низ целата ширина на потпорното ребро на гредата со голема широчина на акорди на гредата и тесни прирабници на столбот, неопходно е да се дизајнира проширен попречен зрак (сл. г). Конвенционално се претпоставува дека потпорниот притисок од плочата најпрво целосно се пренесува на траверсата, а потоа од траверсот до прирабницата на столбот; во согласност со ова, се пресметуваат шевовите за прицврстување на траверсот на плочата и столбот. Кога конструкцијата е потпрена на столбот од страната (д), вертикалната реакција се пренесува преку планираниот крај на потпорното ребро на гредата до крајот на потпорната маса и од него до прирабницата на столбот. Дебелината на потпорната маса се зема за 5-10 mm поголема од дебелината на потпорното ребро на зракот. Ако потпорната реакција на зракот не надминува 200 kN, потпорната маса се прави од дебел агол со отсечена прирабница; ако реакцијата е поголема, масата е направена од лист со планиран горен крај. Секој од двата шевови што ја прикачуваат масата на столбот се пресметува за 2/3 од реакцијата на потпора, што ја зема предвид можната непаралелизам на краевите на гредата и масата, последица на производните неточности и, според тоа, нерамномерен пренос на притисок помеѓу краевите. Потребната должина на еден спој за прицврстување на масата се одредува со формулата:
.
Понекогаш масата се заварува не само по резервоарите, туку и по долниот крај, во овој случај вкупната должина на шевот се одредува со сила еднаква на
Главата на столбот служи како потпора за надградените конструкции (греди, фарми) и рамномерно го распределува концентрираното оптоварување на столбот преку пресекот на шипката.
Врската помеѓу гредите и столбовите може да биде слободна или цврста. Зглобот на шарката пренесува само вертикални оптоварувања (a, b, c, d, e).
Цврстата врска на греди со столбови формира систем на рамка (д).
Кога гредите се отклучуваат одозгора, потпорната единица на покривната конструкција има попречно ребро со бланширан крај испакнат 15-25 mm, преку кој притисокот се пренесува на столбот (сл. a, b, e). Поретко се користи дизајн на единица каде што потпорниот притисок се пренесува преку внатрешното ребро на зракот што се наоѓа над прирабницата на столбот (c, d). Ако попречното потпорно ребро на прекривниот зрак има испакнат крај (a, b, d), тогаш потпорниот притисок се пренесува прво до потпорната плоча на главата на столбот, потоа до потпорното ребро на главата и од ова ребро до ѕидот на столбот (или попречен сноп во колона (д) и потоа рамномерно распореден по пресекот на столбот. Плочата за потпора на главата служи за пренос на притисок од краевите на гредата до потпорните ребра на главата, затоа нејзината дебелина се одредува не со пресметка, туку со размислувања за дизајн и обично се зема дека е 16-25 mm.
Од основната плоча, притисокот се пренесува на потпорните ребра на главата преку хоризонтални завари, а краевите на ребрата се прицврстени на плочата.
Ногата на овие шевови се одредува со формулата
.
При поставување на основната плоча на бланширан крај на шипката на столбот, се обезбедува целосен контакт на плочата со реброто на столбот, а потпорниот притисок се пренесува со директен контакт на површините, а заварите што ја прицврстуваат основната плоча се земаат конструктивно.
Ширината на потпорното ребро се одредува од состојбата на јакоста на притисок.
Покрај тоа, мора да се исполнат услови за да се обезбеди локална стабилност на потпорното ребро.
.
Дното на потпорните ребра на главата е зајакнато со попречни ребра што ги спречуваат да се извртуваат надвор од рамнината на столбот под нерамномерен притисок од краевите на преклопните греди, кои произлегуваат од неточното производство и монтажа.
Од потпорните ребра, притисокот се пренесува на ѕидот на столбот преку филе завари. Врз основа на ова, потребната должина на ребрата.
.
Проценетата должина на шевовите не треба да надминува .
Ребрата исто така се проверуваат за смолкнување: 
,
каде 2 е бројот на парчиња;
– дебелина на ѕидот на столбот или траверс на проодниот столб.
При високи притисоци за поддршка, напрегањата на смолкнување во ѕидот ја надминуваат отпорноста на дизајнот. Во овој случај, должината на реброто се зголемува или се користи подебел ѕид. Можете да ја зголемите дебелината на ѕидот само на главата на столбот (б). Ова решение ја намалува потрошувачката на метал, но е помалку технолошки напредно за производство.
Понатамошната распределба на притисокот од ѕидот на столбот по целиот пресек на цврстата шипка на столбот е обезбедена со континуирани шевови што ги поврзуваат прирабниците и ѕидот.
Во колоните (д), притисокот од траверсот се пренесува на гранките на столбот преку филе заварување, чиј крак мора да биде најмалку:
.
Главата на столбот со потпорни ребра на гредите лоцирани над прирабниците на столбот (в) е дизајнирана и пресметана слично на претходната, само улогата на потпорните ребра на главата ја вршат прирабниците на столбот. Ако притисокот од плочата на главата се пренесува на столбот преку завари (крајот на столбот не е бланширан), тогаш должината на заварите што ја прицврстуваат едната прирабница од столбот на плочата се одредува од состојбата на нивното сечење со реакција на еден зрак:
,
каде е потпорната реакција на еден зрак, е ширината на прирабницата на столбот.
Ако крајот на столбот е бланширан, тогаш заварите се прават конструктивно со минимална нога. За да се обезбеди пренос на потпорниот притисок низ целата ширина на потпорното ребро на гредата со голема широчина на акорди на гредата и тесни прирабници на столбот, неопходно е да се дизајнира проширен попречен зрак (сл. г). Конвенционално се претпоставува дека потпорниот притисок од плочата најпрво целосно се пренесува на траверсата, а потоа од траверсот до прирабницата на столбот; во согласност со ова, се пресметуваат шевовите за прицврстување на траверсот на плочата и столбот. Кога конструкцијата е потпрена на столбот од страната (д), вертикалната реакција се пренесува преку планираниот крај на потпорното ребро на гредата до крајот на потпорната маса и од него до прирабницата на столбот. Дебелината на потпорната маса се зема за 5-10 mm поголема од дебелината на потпорното ребро на зракот. Ако потпорната реакција на зракот не надминува 200 kN, потпорната маса се прави од дебел агол со отсечена прирабница; ако реакцијата е поголема, масата е направена од лист со планиран горен крај. Секој од двата шевови што ја прикачуваат масата на столбот се пресметува за 2/3 од реакцијата на потпора, што ја зема предвид можната непаралелизам на краевите на гредата и масата, последица на производните неточности и, според тоа, нерамномерен пренос на притисок помеѓу краевите. Потребната должина на еден спој за прицврстување на масата се одредува со формулата:
.
Понекогаш масата се заварува не само по резервоарите, туку и по долниот крај, во овој случај вкупната должина на шевот се одредува со сила еднаква на
.
ЧЕЛИЧНА КОЛОНА
ЗГРАДИ И КОНСТРУКЦИИ
Централно компресираните столбови се користат за поддршка на меѓуподните подови и покривки на згради, работни платформи и надвозници. Структурата на колоната се состои од самата прачка и потпорните уреди - главата и основата. Поставените градежни конструкции кои директно го оптоваруваат столбот се потпираат на главата, шипката на столбот го пренесува товарот од главата до основата и е главен конструктивен елемент, а основата го пренесува целокупниот примен товар од шипката до темелот.
Типови на колони
Постојат три типа на столбови кои се користат во градежните рамки:
— столбови со постојан пресек;
— колони со променлив пресек (скалесто);
— колони од посебен тип.
Колони со постојан пресексе користи во згради без кран и во згради со можност за употреба на суспендирани и мостни електрични механизми за подигнување со капацитет на подигање до 20 тони, по правило, со корисна висина од нивото на подот до дното на фармите не повеќе од 12 м.
Кога користите кранови со капацитет на подигање од повеќе од 15 тони, зачекорени колонисе состои од два дела, горниот дел е обично заварен или валани I-зрак, долниот дел се состои од шатор и кран гранка кои се поврзани едни со други или со врски во форма на цврст лим или преку решетка од топло валани агли.
Столбовите од посебен тип се користат во згради со кранови со капацитет на подигање од повеќе од 150 тони и висина од 15-20 m. Шаторот и потпорите на кран во овој дизајн се поврзани едни со други со низа хоризонтални летви кои се флексибилни во вертикалната рамнина, поради што перцепцијата на товарот е одвоена, потпората на кран ја прима само вертикалната сила од надземниот кран и шаторската гранка ги собира сите товари од рамката и покривката на објектот.
Секции на колони
Колонските шипки се направени од единечни I-зраци со широк прирабник или составени од неколку валани профили; композитните прачки се поделени на проодни и цврсти. Преку оние, пак, се поделени на незаградени, решетки и перфорирани.
Цврсти столбовинајчесто тие се заварен или валани широк прирабник I-зрак, каде што заварената опција има предност поради можноста да се избере оптимален пресек за да се обезбеди потребната цврстина во столбот при истовремено заштеда на материјалот. Прилично лесни за производство се столбовите со пресек кои се подеднакво стабилни во две насоки. Со исти димензии, пресекот го надминува I-beam поради поголема цврстина. Цврстите столбови, исто така, вклучуваат столбови со затворен пресек, кои можат да бидат составени од спарени валани канали, свиткани електрично заварени профили или тркалезни цевки. Значаен недостаток на оваа опција е непристапноста на внатрешната површина за одржување, што може да доведе до брзо корозивно абење .
Преку колони -Типичен структурен дизајн се состои од две гранки (изработени од канали, I-зраци или цевки) меѓусебно поврзани со решетки кои обезбедуваат заедничка работа на гранките на шипката на столбот. Системите за решетки се користат од загради, загради и потпори, а од типот без потпора во форма на штици. Решетката на столбот обично се поставува во две рамнини и е направена од единечни агли, давајќи предност на безобличната врска, со директно прицврстување на полиците на гранките на прачката. За да се спречи извртување на таквите столбови и да се одржи нивната контура, на краевите се инсталирани дијафрагми.
Делови и склопови на столбови
Глави на колони. Постојат две дизајнерски решенија за потпорни фарми и попречни шипки на столбови, со слободна врска со шарки - гредите обично се поставуваат одозгора, со шарки и крути врски се прицврстени на страна.
Со горното поврзување, главата на столбот се состои од основна плоча и зацврстувачи кои го пренесуваат товарот на телото на столбот. Ребрата на главата се заваруваат на плочата и гранките на столбот со проодна прачка или на ѕидовите на столбот со цврста прачка. Висината и дебелината на ребрата се одредуваат врз основа на потребната должина на заварите, кои мора да го издржат целосниот притисок на главата и отпорноста на колапс под влијание на потпорниот притисок. За да се компензира закосувањето на прирабниците за поврзување, давајќи дополнителна стабилност и цврстина на вертикалните ребра, тие, доколку е потребно, се врамени со попречни ребра. Основната плоча е вообичаено планирана плоча со дебелина од 20...30mm, за лесни столбови 12...30mm, големината на контурата на плочата во план се доделува да биде поголема од контурата на столбот за 15...20mm .
Со странично прицврстување, потпорната реакција се пренесува преку потпорното ребро на соседниот зрак до маса заварена на подовите на столбот. Крајот на потпорното ребро на гредата и масата се мелат, дебелината на масата се зема за 20...40 mm поголема од дебелината на потпорното ребро.
Основа на колонасе носечкиот дел на столбот и служат за пренос на сила од столбот до темелот. Структурното решение на основата зависи од видот и висината на пресекот на шипката, начинот на парење со основата и начинот на поставување на столбовите. Тие се делат на заеднички и посебни основи, кои можат да бидат без траверси, со заеднички или засебни траверси, едноѕидни или двоѕидни. Главните димензии на основната плоча се одредуваат во зависност од видот на основите и пресметките на свиткување. Дупките за сидровите завртки се поставени 20...30 mm поголеми од нивниот дијаметар, затегнувањето се изведува преку подлошки, кои потоа се заваруваат на плочата. За да се обезбеди цврстина на основата и да се намали дебелината на носачот, се поставуваат траверси, ребра и дијафрагми, но поради тоа основата со траверси е поголема по големина во споредба со онаа без траверси. Основите на преку колони обично се дизајнирани од посебен тип, секоја гранка има своја натоварена основа. Меѓутоа, ако висината на делот на колоната е помала од 1 m, дозволено е да се користи заедничка основа, како со цврстите столбови дискутирани погоре.
КонзолиТие се користат за поддршка на кранските греди на столбови со постојан пресек; претежно се користат едноѕидни, доколку е неопходно да се пренесат големи сили, се користат двоѕидни.
I Пример за дизајн на ЦМ цртежи со користење на стандардни компоненти
Пример за дизајнирање ЦМ цртежи со користење на стандардни компоненти. План на столбови на надморска височина. 0.000
Пример за дизајнирање ЦМ цртежи со користење на стандардни компоненти. Пресеци 1-1 и 2-2
Пример за дизајнирање ЦМ цртежи со користење на стандардни компоненти. Табели со податоци за пресметка за типични единици
Пример за дизајнирање ЦМ цртежи со користење на стандардни компоненти. Надолжни делови 3-3; 4-4; 5-5; 6-6
Пример за дизајнирање ЦМ цртежи со користење на стандардни компоненти. Дијаграми на крански греди, сопирачки платформи и врски долж долните акорди на кранските греди
Пример за дизајнирање ЦМ цртежи со користење на стандардни компоненти. Шеми на крански греди
Општи белешки
II Шеми со ознаки на столбови и крански греди
Обележување на делови од континуирани крански греди
Обележување на склопови на скалести столбови без поминување по кранови патеки и склопови на колони во температурни услови
Обележување на единици на скалести столбови со премин по кранови патеки и означување на постојки
Обележување на колони единици со постојан пресек без премин и со премин по кранови патеки
Обележување на потпорни точки за крански греди на армирано-бетонски столбови
III Фабрички и монтажни единици на крански греди
Детали за заварување на потпорни ребра и ребра за зацврстување на континуирани крански греди со одвојување помало од 55 тони Единици 1; 2
Детали за заварување на потпорни ребра и ребра за зацврстување на непрекинати крански греди со одвојување повеќе од 55 тони Единици 3; 4; 5
Монтажни заварени споеви на непрекинати крански греди. Јазли 6; 7
Монтажни споеви на ѕидови од континуирани крански греди со завртки со висока јачина. Јазли 8; 9
Монтажни споеви на горните акорди на непрекинати крански греди со завртки со висока јачина. Јазли 10; единаесет; 12
Монтажни споеви на долните акорди на непрекинати крански греди со завртки со висока јачина. Јазли 13; 14
Локацијата на дупките во горните акорди на кранските греди при прицврстување на шината на летвите и дупките во железницата. шина P43 кога е монтирана на куки
запира. Јазли 15; 16; 17; 18
IV Јазли за потпорни крански греди на челични скалести столбови
Носечки греди на скалесто колона со подигање помало од 55 тони Надворешен ред. Јазол 19
Носечки греди на скалеста колона со подигање помала од 55 тони.Среден ред. Јазол 20
Носечки греди на скалеста колона со подигање од повеќе од 55 тони Надворешен ред. Јазол 21
Носечки греди на скалеста колона со подигање повеќе од 55 тони.Среден ред. Јазол 22
Носечки греди на скалесто колона со подигање помало од 55 тони Надворешен ред. Јазол 23
Носечки греди на скалеста колона со подигање од повеќе од 55 тони Надворешен ред. Јазол 24
Носечки греди на скалест столб со премин во ѕидот на столбот со подигнување помало од 55 тони Надворешен ред. Јазол 25
Носечки греди на скалест столб со премин во ѕидот на столбот со подигање помал од 55 тони.Среден ред. Јазол 26
Носечки греди на скалест столб со премин во ѕидот на столбот со подигнување помало од 55 тони Надворешен ред. Јазол 27
Потпорни греди на скалеста колона со премин во ѕидот на столбот со подигање од повеќе од 55 тони.Екстремна низа. Јазол 28
Носечки греди на скалесто колона со премин во ѕидот на столбот со подигање од повеќе од 55 тони.Среден ред. Јазол 29
Потпорни греди на скалеста колона со премин во ѕидот на столбот со подигање од повеќе од 55 тони.Екстремна низа. Јазол 30
Потпорни греди со две потпорни ребра на скалеста колона со премин во ѕидот на столбот со подигање од повеќе од 55 тони.Екстремна низа. Јазол 31
Носечки греди со две потпорни ребра на скалесто колона со премин во ѕидот на столбот со подигање повеќе од 55 тони.Среден ред. Јазол 32
Потпорни греди со две потпорни ребра на скалеста колона со премин во ѕидот на столбот со подигање од повеќе од 55 тони.Екстремна низа. Јазол 33
V Јазли за потпорни крански греди на столбови со постојан пресек
Потпорни греди на столб со постојан пресек. Последниот ред. Јазол 34
Потпорни греди на столб со постојан пресек. Среден ред. Јазол 35
Потпорни греди на столб со постојан пресек со премин во ѕидот на столбот. Среден ред. Јазол 36
VI Единици за потпорни крански греди на армирано-бетонски столбови
Потпорни греди на армирано-бетонски столбови од надворешниот и средниот ред. Јазли 37; 38
Потпорни греди со различни висини на армирано-бетонски столб. Среден ред. Јазол 39
VII Средни единици на крански греди
Потпорни греди со различни висини на зачекорен столб. Јазол 40
Потпорни греди со различни висини на зачекорен столб. Јазол 41
Потпорни греди со различни висини на зачекорен столб. Јазол 42
VIII Средни единици на скалести столбови
Дијафрагми и еднорамни решетки од челични скалести столбови. Јазли 43; 44
Дијафрагми и дворамни решетки од челични скалести столбови. Јазли 45; 46
Зголемени монтажни споеви на скалести столбови. Јазли 47; 48
Делови за прицврстување на ѕидни панели. Јазли 49; 50; 51; 52
Делови за прицврстување на ѕидни панели. Јазли 53; 54
IX Основи на скалести и цврстоѕидни столбови
Основи на скалести столбови од најоддалечениот ред со гранки направени од валани профили со решетка во една рамнина. Јазол 55
Основи на скалести столбови од најоддалечениот ред со гранки направени од валани профили. Јазол 56
Основи на скалести столбови од најоддалечениот ред со гранки направени од свиткани и валани профили. Јазол 57
Основи на скалести столбови од најоддалечениот ред со гранки направени од свиткани и композитни профили со проширени прирабници. Јазол 58
Основи на скалести столбови од најоддалечениот ред со гранки направени од заварени профили. Јазол 59
Основи на скалести столбови од средниот ред со гранки направени од заварени профили. Јазол 60
Основи на столбови со постојан пресек. Јазол 61
Основи на скалести столбови во дилатационен спој. Јазли 62; 63; 64
X Препораки за пресметување на јазли на челични столбови
Пресметка на монтажни споеви на непрекинати крански греди на завртки со висока јачина
Стоп за пресметка
Пресметка на траверсот на скалестиот столб од најоддалечениот ред
Пресметка на траверс и премин во ѕидот на скалестиот столб од средниот ред
Пресметка на ребра за вкочанетост за напречна колона со чекори
Пресметка на заварени шевови на колона напречник и облога
Пресметка на попречни елементи на колона со постојан пресек
Пресметка на завари и напречни елементи на столб со постојан пресек
Пресметка на држачи за континуирани крански греди со различни висини кога се поддржани од метални и армирано-бетонски столбови
Пресметка на држач за непрекинати крански греди со различни висини кога се поддржани од метални столбови инсталирани во панел за затегнување
Пресметка на држач за непрекинати крански греди со различни висини кога се поддржани од армирано-бетонски столбови инсталирани во панел за затегнување
Пресметка на прицврстувања на непрекинати крански греди во затегната плоча за кинење кога е поддржана од едно или две ребра
Пресметка на носечки греди со различни висини на челичен столб
Пресметка на основи на скалести столбови
Пресметка на основи на столбови со постојан пресек
Пресметка на столбни основи на постојан пресек и сидро плочки
Инструкции за производство на заварени крански греди
Колоните служат за пренос на товарот од конструкциите погоре преку основата до земјата. Во зависност од тоа како се нанесува оптоварувањето на столбот, се разликуваат централно компресирани, ексцентрично компресирани и компресирани-флексурални столбови. Централно компресираните столбови работат на надолжна сила што се применува по оската на столбот и предизвикува рамномерна компресија на нејзиниот пресек. Ексцентрично компресираните столбови и столбовите со компресирано свиткување, покрај аксијалната компресија од надолжната сила, работат и на свиткување од момент.
Колоните се состојат од три главни дела: Шипка , кој е главниот носечки елемент на столбот; главата , служејќи како потпора за покривни структури и нивно прицврстување на столбот; основи , распределувајќи го концентрираното оптоварување од столбот преку површината на темелот, обезбедувајќи прицврстување со помош на завртки за сидро.
Колоните се разликуваат: по тип - константни и променливи по висински пресеци; според дизајнот, деловите на шипката се цврсти (цврсти ѕидови) и преку (решетка).
При изборот на типот на пресекот на колоната, неопходно е да се стремиме да се добие најекономично решение, земајќи ја предвид големината на товарот, практичноста за поврзување на потпорните конструкции, работните услови и производните способности.
Главниот тип на цврсти столбови, заедно со валани, е заварен I-зрак, составен од три листови валани челик, што е најзгодно за производство со автоматско заварување и овозможува едноставно спојување на носечките конструкции. Јадрото на колоната се состои од две гранки (валани канали или I-зраци), меѓусебно поврзани со поврзувачки елементи во форма на ленти или загради, кои обезбедуваат заедничка работа на гранките и значително влијаат на стабилноста на столбот како целина. и неговите гранки.
Триаголната решетка од загради е поцврста од летвите, бидејќи формира бандаж во рамнината на лицето на столбот, чиишто елементи работат под аксијални сили. Се препорачува за употреба во столбови натоварени со надолжна сила поголема од 2500 kN или со значително растојание помеѓу гранките (повеќе од 0,8 m). Даските создаваат систем без зацврстување во рамнината на лицето на столбот со крути јазли и елементи на свиткување.
За проверка и можно боење на внатрешните површини во столбови од две гранки, се воспоставува јаз од најмалку 100 mm помеѓу прирабниците на гранките.
Дизајн на колона дијаграм
Ориз. 4.1.Дизајн на колона дијаграм
Пресметана должина на колона лефземајќи ги предвид методите за фиксирање на столбот во основата и негово спарување со зракот соседен во горниот дел, се претпоставува дека е еднакво на:
леф = μ л,
Каде л -геометриска должина на колоната;
μ – коефициент на ефективна должина, земен во зависност од условите за прицврстување на неговите краеви и видот на оптоварување (под дејство на надолжна сила на столбот одозгора: μ = 1 - со прицврстување со шарки на двата краја на столбот; μ = 0,7 - кога едниот крај на столбот е цврсто прицврстен, а другиот е шаркиран).
Кога гредите се потпираат на столб одозгора, столбот се третира како со шарки на горниот крај. Прицврстувањето на столбот на основата може да биде со шарки или круто. Ако основата е доволно масивна, а основата на столбот е развиена и има сигурно прицврстување, столбот може да се смета за приклештен во основата.
Пресметка на јачината на елементите кои подлежат на централна компресија со сила Нтреба да се изврши според формулата
Каде Аn– нето површина на пресек.
Пресметката на стабилноста на колоната при централна компресија се врши според формулата
Каде φ – коефициент на стабилност при централна компресија, земен според условната флексибилност за различни видови криви на стабилност според Табела. 3.11.
4.1. Пресметка на тркалачки столб
Пример 4.1.Изберете цврст столб изработен од валани столбови со широк прирабник I-греди со висина л= 6 m Колоната е шаркана на дното и на врвот. Дизајн на надолжна сила Н= 1000 kN. Градежен материјал – челик класа C245 со дизајн отпор Рy γ Со= 1.
Ориз. 4.2.Дел за тркалачки столб
Ги одредуваме проценетите должини на столбот во рамнини нормални на оските x-xИ ох:
Пред-флексибилноста на столбовите со средна должина со сила до 2500 kN е поставена во λ = 100...60. Ние прифаќаме λ = 100.
Условната флексибилност на колоната се одредува со формулата
В„(види Табела 3.12) го одредуваме коефициентот на стабилност при централна компресија ј= 0,560.
Ја пресметуваме потребната површина на пресек:
Најдете ги потребните радиуси на вртење:
Од асортиманот прифаќаме I-зраци со широк прирабник Ι 23 К2/ГОСТ 26020-83, имајќи површина на пресек А= 75,77 cm 2; радиуси на вртење і X= 10,02 см и і y= 6,04 см.
Дефинирање на флексибилност:
λ X = лX/і X= 600 / 10,02 = 59,88; λ y = лy/і y= 600 / 6,04 = 99,34.
Условна максимална флексибилност на колоната
Според условната флексибилност yДефинирај ј= 0,564.
Ја проверуваме стабилноста на столбот во рамнината со најмала ригидност (во однос на оската y-y):
Делот е прифатен.
Доколку не е исполнет условот за стабилност на колоната, димензиите на пресекот се прилагодуваат (соседниот број на валани производи се прифаќа според асортиманот) и повторно се проверуваат.
4.2. Пресметка и дизајн на континуиран заварен столб
Пример 4.2.Изберете цврста заварена колона од симетричен I-дел, изработена од три валани листови, според примерот 3.4. На дното, столбот е цврсто прицврстен во основата, на врвот е закачен на гредите. Ознаки: врвот на палубата на работната платформа 13 m Материјал за градба според табела. 2.1 – челик класа C245 со дизајн отпор Рy= 24 kN/cm2. Фактор на услови за работа γ Со= 1.
Дизајн дијаграм на колоната на Сл. 4.1. Надолжна сила Н, компресирањето на столбот, е еднакво на две реакции (попречни сили) од главните греди што се потпираат на столбот:
Н = 2Пмакс = 2 1033,59 = 2067,18 kN.
Геометриската должина на столбот (од основата до дното на главното светло) е еднаква на нивото на подот на работната платформа минус вистинската конструктивна висина на подот, која се состои од висината на долгото светло на потпирачот ч o , висина на гредата на палубата чбни дебелина на подот тn, плус длабочината на основата на столбот под завршеното ниво на подот (длабочината од 0,6 - 0,8 m е прифатена):
Ако има помошна греда во кафезот на гредата (кога гредите се споени со подот), висината на гредата се додава на висината на подот чbv.
Пресметани должини на столбовите во рамнини нормални на оските x-xИ ох:
Ориз. 4.3.Пресек на цврст заварен столб
Поставено со флексибилноста на колоната со просечна должина во рамките на λ = 100 – 60 за столбови со сила до 2500 kN; λ = 60 – 40 – за столбови со сила од 2500 –4000 kN; за помоќни колони, флексибилноста е прифатена λ = 40 – 30.
Ние прифаќаме λ = 80.
Условна флексибилност на колоната
Според условната флексибилност за I-дел со тип на крива на стабилност "" В„Го одредуваме коефициентот на стабилност при централна компресија ј= 0,697 (види Табела 3.11).
Потребна површина на пресек на столбот
Потребни радиуси на вртење на пресекот:
јасx = iy = lx/л= 813 / 80 = 10,16 см.
Користење од табелата. 4.1 зависности на радиусот на вртење од типот на пресекот и неговите димензии (висина чи ширина б), дефинираме за I-зрак:
h =јасx/к 1 = 10,16 / 0,43 = 23,63 см;
б =јасy/к 2 = 10,16 / 0,24 = 42,33 см;
Од технолошки причини (од услов за автоматско заварување на шевовите на половината), висината на ѕидот чwне треба да биде помала од ширината на ременот бѓ. Ние доделуваме димензии на делот, поврзувајќи ги со стандардната ширина на листовите: 
Понатамошните пресметки се вршат само во однос на оската ох, бидејќи флексибилноста на шипката во однос на оваа оска ќе биде речиси двојно поголема отколку во однос на оската x-x.
Дебелината на ѕидот е поставена на минимум врз основа на состојбата на неговата локална стабилност и се зема во опсег од 6 - 16 mm.
Ограничување на условната флексибилност
Флексибилност на ѕидот (однос на висината на дизајнот на ѕидот до дебелината чw/тw) во централно компресирани столбови со I-зраци, според состојбата на локалната стабилност на ѕидот, не треба да надминува 
каде вредностите се одредуваат од табелата. 4.2.
Одредете ја дебелината на ѕидот во 
Прифаќаме ѕид од лист со пресек од 400´8 mm со површина на пресек
Ако од дизајнерски причини дебелината на ѕидот тwприфати помалку тw, мин од состојбата на локална стабилност, тогаш ѕидот треба да се зајакне со спарено или еднострано надолжно зацврстувачко ребро кое го дели дизајнерскиот оддел на ѕидот на половина (сл. 4.4). Надолжните ребра треба да бидат вклучени во дизајнерскиот пресек на шипката:
Акалк =А+å Астр.
Легенда:`
л– условна флексибилност на елементот, земена во предвид за стабилност при централна компресија;
`л 1 – условна флексибилност на елементот, земена во предвид за стабилност во рамнината на моментот.
Забелешки: 1. Профилите во облик на кутија вклучуваат затворени правоаголни профили (композитни, свиткани правоаголни и квадратни).
2. Во дел од кутијата со m> 0 вредност ` луфтреба да се определи за ѕид паралелен со рамнината на моментот на свиткување.
3. За вредности 0 < м < 1,0 вредност ` луфтреба да се определи со линеарна интерполација помеѓу вредностите пресметани со употреба м= 0 и м= 1,0.
Сооднос ширина на настрешницата на полицата беф = (бѓ – тw)/2 = (40 – 8) / 2 = 19,6 см
до дебелина на полицата тѓво централно компресирани елементи со условна флексибилност
л= 0,8 – 4 според состојбата на локалната стабилност на полицата не треба да надминува
од каде ја одредуваме минималната дебелина на полицата:
Потребна површина од една полица
Ориз. 4.4.
Потребна дебелина на полицата
Ние прифаќаме
Висина на делот
ч = чw + 2тѓ= 400 + 2 ∙ 1,2 = 42,4 см.
Површина на полицата
Ги пресметуваме геометриските карактеристики на делот:
- квадрат
– момент на инерција околу оската ох(го занемаруваме моментот на инерција на ѕидот)
– радиус на инерција
- вистинска флексибилност
– условна флексибилност
– коефициент на стабилност при централна компресија
Општа стабилност на колоната во однос на оската y-y
Проверка на целокупната стабилност на столбот во однос на оската y-y:
Каде еСо= 1 – коефициент на работни услови според табела. 1.3.
Недоволно напон во столбот
Делот е прифатен.
Ако условот за стабилност на колоната не е исполнет, димензиите на делот се прилагодуваат и повторно се проверуваат. Прилагодувањето, по правило, се врши со промена на големината на полиците, предмет на задолжително почитување на состојбата на нивната локална стабилност.
За зајакнување на контурата на пресекот и ѕидот на столбот кога 
инсталирајте попречни зацврстувачи лоцирани на растојание а= (2,5...3)чwеден од друг; Секој елемент за испраќање мора да има најмалку две ребра (види Сл. 4.4). Минимални димензии на испакнатиот дел бри дебелина трпопречните зацврстувачи се земаат на ист начин како и во долгото светло.
Проверуваме:
не е потребна инсталација на попречни зацврстувачи.
На места каде што врските, греди, потпори и други елементи се спојуваат со столбот, зацврстувачите се инсталираат во зоната на пренос на концентрирана сила, без оглед на дебелината на ѕидот.
Врската помеѓу акордот и ѕидот се пресметува за смолкнување според формулата
Каде Т = ПфикСѓ/Јас– сила на смолкнување по единица должина на ременот предизвикана од
конвенционална сила на смолкнување
Пфик = 7,15 ∙ 10 –6 (2330 – Е/Рy)Н/φ ,
Еве φ – коефициент на стабилност за централна компресија, земен при пресметување врз основа на условната флексибилност на столбот во однос на оската x- x;
Сѓ– статичен момент на појасот на столбот во однос на оската x- x;
Јасx– момент на инерција на пресекот на столбот.
Кај централно компресираните столбови, силата на смолкнување е незначителна, бидејќи попречната сила што произлегува од случајни влијанија е мала. Врската помеѓу ѕидот и полиците се врши со автоматско заварување. Минималниот крак на заварот е усвоен структурно во зависност од максималната дебелина на елементите што се заваруваат ( тмакс = тѓ= 12 мм) кѓ= 5 мм.
4.3. Пресметка и дизајн на колона преку
Пример 4.3.Изберете колона од два канали поврзани со ленти (сл. 4.5), според примерот 4.2.
Ориз. 4.5.
Пресметка на низ колони во однос на материјалната оска x- xодреди го бројот на профилот и со пресметка во однос на слободната оска y- y, произведени на ист начин како цврсти столбови, но со заменета флексибилност на шипката со намалена флексибилност, се доделува растојанието помеѓу гранките, со што се обезбедува еднаква стабилност на шипката во две меѓусебно нормални рамнини.
4.3.1. Пресметка на колона за стабилност во однос на оската на материјалот x-x
Се препорачува однапред да се специфицира флексибилноста: за столбови со средна должина 5 - 7 m со дизајн оптоварување до 2500 kN, флексибилноста е прифатена л= 90 – 50; со оптоварување 2500 – 3000 kN – л= 50 – 30, за повисоки столбови потребно е да се постави флексибилноста да биде малку поголема.
Крајна флексибилност на колоната 
Каде 
– коефициент земајќи го предвид нецелосното искористување на носивоста на столбот, земен најмалку 0,5. Кога носивоста на столбот е целосно искористена лu= 120.
Да бидеме флексибилни l = 50.
Условна флексибилност
Според табелата 3.12 го одредуваме типот на кривата во согласност со типот на прифатениот дел (тип ′′ б„). Според табелата. 3.11 условна флексибилност = 1,7 одговара на коефициентот на стабилност при централна компресија j = 0,868.
Најдете ја потребната површина на пресек користејќи ја формулата
Потребна површина од една гранка
Потребен радиус на вртење во однос на оската x-x
Според бараната површина Аби радиус на вртење јасxИзбираме од асортиманот (ГОСТ 8240-93) два канали бр. 36, со следните карактеристики на делот:
Аб= 53,4 cm 2; A= 2Аб= 53,4 × 2 = 106,8 cm 2; Јасx= 10820 cm 4; Јас 1 = 513 cm 4;
јасx= 14,2 см; јас 1 = 3,1 см; дебелина на ѕид г= 7,5 mm; ширина на полицата бб= 110 mm; упатување на центарот на гравитација z o = 2,68 cm; линеарна густина (тежина од 1 линеарен метар) 41,9 kg/m.
Ако максималниот профил на канал = 2 = 22926,7 cm 4.
Радиус на инерција
Флексибилност на лентата со колони
λ y = лy/јасy = 813 / 14,65 = 55,49.
Со оглед на флексибилноста
Условно намалена флексибилност
Според табелата 3.11 во зависност од видот на кривата на стабилност ″ б″ го одредуваме коефициентот на стабилност при централна компресија φ = 0,830.
Проверуваме:
Стабилност на колоната во однос на оската y- yобезбедени.
Недоволно напон во столбот
што е дозволено во композитен дел според SNiP.
Во колоните со решетка, мора да се провери и стабилноста на поединечна гранка во областа помеѓу соседните решетки јазли.
Дизајнерска сила
Нб = Н/2 = 2067,18 / 2 =1033,59 kN.
Проценета должина на гранката (види Сл. 34)
л 1 = 2бо tgα= 2 · 28,64 · 0,7 = 40,1 cm.
Пресечна површина на гранката Аб= 53,4 cm 2.
Пресек радиус на вртење [ 36 во однос на оската 1-1 јас 1 = 3,1 см.
Флексибилност на филијалата
Условна флексибилност на гранката
Централен коефициент на стабилност на компресија за тип на крива на стабилност ″ б″ φ = 0,984.
Ја проверуваме стабилноста на посебна гранка:
Гранката на колоната во областа помеѓу соседните решетки јазли е стабилна.
Пресметка на триаголна решетка
Пресметката на триаголна решетка на низа колона се врши како пресметка на бандаж решетка, чии елементи се пресметуваат за аксијалната сила од конвенционалната попречна сила Пфик(види Сл. 4.8). При пресметување на попречните загради на попречната решетка со потпори, треба да се земе предвид дополнителната сила што се јавува во секоја заграда од компресија на гранките на столбот. Силата во заградата се одредува со формулата
Пресек на заграда од еднаков агол ∟ 50 × 50 × 5 , претходно прифатено при пресметување на шипката на проодниот столб ( Аг= 4,8 cm 2), ја проверуваме стабилноста, за ова пресметуваме:
– проценета должина на заградата
лг = бо/cos α = 28,64 / 0,819 = 34,97 cm;
– максимална флексибилност на заградата
Каде јасјо= 0,98 cm – минимален радиус на вртење на аголниот пресек во однос на оската yО- yО(по асортиман);
– условна флексибилност на заградата
– φ min = 0,925 – минимален коефициент на стабилност за типот на кривата на стабилност ″ б″;
– γ Со= 0,75 – коефициент на работни услови, земајќи го предвид едностраното прицврстување на заградата од еден агол (види Табела 1.3).
Ја проверуваме компресираната заграда за стабилност со помош на формулата
Обезбедена е стабилност на заградата.
Дизајнерите служат за намалување на проектната должина на гранката на столбот и се пресметуваат за сила еднаква на конвенционалната сила на смолкнување во главниот компримиран елемент ( Пфик/2). Обично тие се земаат со ист пресек како и заградите. Ја пресметуваме точката на прицврстување на заградата на гранката на столбот користејќи механизирано заварување за силата во заградата Нг= 16,37 kN. Ние го пресметуваме заварот врз основа на металот на границата на фузија.
Силите согледани од шевовите се пресметуваат со помош на следните формули
- на задникот
Нза = (1 – α )Нг= (1 – 0,3) 16,37 = 11,46 kN;
НП = α Нг= 0,3 · 16,37 = 4,91 kN.
Наведување на минималната нога на шевот кај пердувот кѓ= тyy– 1 = 5 – 1 = 4 mm, пронајдете ги проценетите должини на шевовите:
- на задникот
лw, за = Нза/(β zR wz γwzγ в) = 11,46 / (1,05 · 0,4 · 16,65 · 1 · 1) = 1,64 cm;
лw, П= НП/(β zРwzγ wzγ в) = 4,91 / (1,05 · 0,4 · 16,65 · 1 · 1) = 0,7 см.
Ја прифаќаме минималната структурна должина на заварот кај задникот и пердувот лw, за = лw, П= 40 + 1 = 50 mm.
Ако не е можно да се постават заварите во ширината на гранката, тогаш за да се зголеми должината на шевовите, можно е да се центрираат заградите на лицето на столбот.
Кога се дели колона на ознаки за испраќање поради условите за транспорт, диспечерните елементи на низ колони со решетки во две рамнини треба да се зајакнат со дијафрагми лоцирани на краевите на елементот за испраќање. Во колоните со поврзувачка решетка во иста рамнина, треба да се поставуваат дијафрагми по целата должина на столбот најмалку на секои 4 m. Дебелината на дијафрагмата се зема од 8 - 14 mm (сл. 4.9).
Ориз. 4.9.
4.4. Дизајн и пресметка на глави на столбови
Долгорочното светло се потпира на столбот одозгора, а интерфејсот се претпоставува дека е шаркиран. Надолжна сила на притисок Нод главните греди се пренесува преку потпорна плоча планирана од двете страни со дебелина тна= 16 – 25 mm директно на ребрата на главата на цврст столб и на дијафрагмата во проодна колона.
Краевите на столбот, ребрата и дијафрагмата се мелат. Преносот на силата од ребрата до ѕидот на столбот и од дијафрагмата до ѕидовите на гранките на столбот се врши со вертикални завари. Плочата се користи за прицврстување на гредите на столбот со монтажни завртки кои ја фиксираат дизајнерската положба на гредите. Заварите што ја прицврстуваат плочата на столбот се конструктивно дизајнирани со крак со минимална големина, земени според најголемата дебелина на споените елементи (види Табела 3.6). Димензиите на плочата во план се земени да бидат поголеми од контурата на столбот за 15 - 20 mm во секоја насока за да се приспособат на заварите.
За да се даде ригидност на вертикалните ребра и дијафрагмата, како и за зајакнување на ѕидовите на шипката на столбот или гранките на проодниот столб од губење на стабилноста на места каде што се пренесуваат големи концентрирани оптоварувања, вертикалните ребра одоздола се врамени со хоризонтална зацврстувач.
4.4.1. Цврста глава на колона
Главата се состои од плоча и ребра (сл. 4.10).
Ориз. 4.10.
Потребната површина на вертикалното спарено ребро се одредува од состојбата на колапс:
Дебелина на перка
каде е условната должина на дистрибуцијата на-
оптоварување еднакво на ширината на потпорното ребро на долгото светло бчплус две дебелини на плочата на главата на столбот ( тнаприфатени 25 mm).
Ширина на ребрата (испакнат дел)
Земаме две вертикални ребра со пресек од 140´22 mm.
Ние го проверуваме вертикалното ребро за локална стабилност.
Висината на потпорното ребро се одредува врз основа на поставувањето на заварите кои обезбедуваат пренос на сила Нод ребрата до ѕидот на столбот.
Ја одредуваме ногата на спојот на заварувањето кѓ= 7 mm (во рамките на барањата за дизајн кѓ , min = 7 mm за механизирано заварување на лимови т max = 25 mm и – најмала дебелина на елементите што треба да се поврзат).
Потребна должина на шевот
Земајќи го предвид 1 cm за компензација на дефекти на крајните делови на шевот по неговата должина, конечно ја прифаќаме висината на реброто чр= 45 см.
Проценетата должина на шевот треба да биде не повеќе од 85 β ѓкѓ.
Ние го проверуваме користејќи ја формулата
За тенки ѕидови на цврст столб, дебелината на ѕидот тwпроверете дали има смолкнување по рабовите на прицврстувањето на потпорните вертикални ребра. Потребна дебелина на ѕидот
која е поголема од прифатената дебелина на ѕидот тw= 8 мм. Локално го зајакнуваме ѕидот на столбот со замена на дел од ѕидот во висина на главата со подебел влошка. Ја прифаќаме дебелината на влошката т ′ w= 18 мм.
За да се намали концентрацијата на напрегањето при задник заварување елементи со различни дебелини, изведуваме косини со наклон од 1:5 на елемент со поголема дебелина. Ширината на хоризонталните ребра за зацврстување се зема еднаква на ширината на вертикалните потпорни ребра бс= бр= 140 mm. Дебелината на реброто се одредува од состојбата на неговата стабилност:
мора да биде најмалку Прифаќаме спарено ребро од лист со пресек од 140×10 mm.
4.4.2. Раководител на преку колона
Главата се состои од плоча и дијафрагма, поддржани од хоризонтално зацврстувач (сл. 4.11).
Ориз. 4.11.
Пресметката се врши слично како и пресметката на главата на цврста колона.
Дебелина на дијафрагмата тгопределен со пресметка на дробење поради аксијална сила Н:
каде е условната должина на распределбата на концентрираното оптоварување (види клаузула 4.4.1).
Ние прифаќаме тг= 22 мм.
Висината на дијафрагмата се одредува од состојбата на сечење на ѕидовите на гранките на столбот ( г= 7,5 mm – дебелина на ѕидот за усвоениот канал):
чг = Н/(4dRсγ в) = 2067,18 / (4 · 0,75 · 13,92 · 1) = 49,5 cm.
Ние прифаќаме чг= 50 см.
Ја проверуваме дијафрагмата за смолкнување како краток зрак:
Каде П = Н/2 = 2067,18 / 2 = 1033,59 kN .
Условот за јачина не е исполнет. Ја прифаќаме дебелината на дијафрагмата тг= 25 mm и повторно проверете:
Ја одредуваме ногата на заварот, направена со механизирано заварување и обезбедувајќи прицврстување на дијафрагмата на ѕидот на гранките на столбот (пресметка за граница на фузија на метал):
Каде лw = чг– 1 = 50 – 1 = 49 cm – проценета должина на шевот еднаква на висината на дијафрагмата минус 1 cm, земајќи ги предвид дефектите на крајните делови на шевот.
Ја прифаќаме ногата на цвест кѓ= 7 mm, што одговара на неговата минимална вредност за механизирано заварување на елементи т= 25 mm.
Проценетата должина на крилниот шев треба да биде не повеќе од 85 β ѓкѓ. Проверуваме: лw = 49 < 85 × 0,9 × 0,7 = 53,5 см. Условие выполняется.
Се зема дебелината на хоризонталното зацврстување тс= 10 mm, кое и да е поголемо 
Ширина бсние доделуваме од состојбата на стабилност на работ:
Ние прифаќаме бс= 30 см.
4.5. Дизајн и пресметка на основата на столбот
Основата е потпорен дел на столбот и служи за пренос на силите од столбот до темелот. За релативно мали дизајнерски сили во столбови (до 4000 - 5000 kN), се користат основи со напречни напрегања. Силата од шипката на столбот се пренесува преку завари до плочата што лежи директно на темелот. За порамномерно пренесување на притисокот од плочата до основата, цврстината на плочата, доколку е потребно, може да се зголеми со инсталирање дополнителни ребра и дијафрагми.
Основата е обезбедена со фиксирање на нејзината дизајнерска позиција на основата со завртки за сидро. Во зависност од прицврстувањето, столбот е со шарки или цврсто поврзан со основата. Во основата со шарки, сидровите завртки со дијаметар од 20–30 mm се прицврстени директно на основната плоча, која има одредена флексибилност што обезбедува усогласеност под дејство на случајни моменти (сл. 4.12).
Ориз. 4.12.Основа на колона кај Ориз. 4.13.
За да се овозможи одредено движење (исправување) на столбот за време на неговата инсталација во дизајнерската позиција, дијаметарот на дупките во плочата за сидровите завртки се зема дека е 1,5 - 2 пати поголем од дијаметарот на котвите. На завртките за сидро се ставаат подлошки со отвор кој е 3 mm поголем од дијаметарот на завртката, а по затегнување на завртката со навртка, мијалникот се заварува на плочата. Со цврста спојка, сидровите завртки се прицврстени на јадрото на столбот преку напречни потпори, кои имаат значителна вертикална цврстина, што ја елиминира можноста за ротација на столбот на темелот. Во овој случај, завртките со дијаметар од 24–36 mm се затегнати со затегнување блиску до дизајнерскиот отпор на материјалот за завртки. Дебелината на сидровата плоча е тап= 20 – 40 mm и ширина бап, еднаква на четири дијаметри на отворите за завртките (сл. 4.13).
Дизајнот на основата мора да одговара на методот на негово спојување со основата усвоена во дизајнерскиот дијаграм на колоната. За пресметка и дизајн беше прифатена основата на колона со цврсто прицврстување на основата.
4.5.1. Одредување на димензиите на основната плоча во план
Ја одредуваме дизајнерската сила во колоната на основното ниво, земајќи ја предвид сопствената тежина на колоната:
Каде к= 1,2 – фактор на дизајн кој ја зема предвид тежината на решетката, основните елементи и главата на столбот. Притисокот под плочата се претпоставува дека е рамномерно распределен. Во централно компримиран столб, димензиите на плочата во план се одредуваат од состојбата на јачината на материјалот за основање:
Каде y– коефициент во зависност од природата на распределбата на локалното оптоварување над областа на дробење (со рамномерна распределба на напрегањето y =1);
Рб , лок– проектна отпорност на бетон на дробење под плочата, определена со формулата
Рб , лок= αφ бРб= 1 ∙ 1,2 ∙ 7,5 = 9 MPa = 0,9 kN/cm 2,
Каде а= 1 – за класа на бетон под Б25;
Рб= 7,5 MPa за бетонска класа B12,5 – пресметаната јакост на притисок на бетонот што одговара на неговата класа и земена според табелата. 4.3;
јб– коефициент кој го зема предвид зголемувањето на јакоста на притисок на бетонот во тесни услови под основната плоча и се одредува со формулата
Еве Аѓ 1 - површина на горниот раб на основата, малку поголема од површината на основната плоча Аѓ.
Табела 4.3
Дизајнерска отпорност на бетонР б
|
Класа на сила |
|||||||
|
Рб, MPa |
Коефициент јбне повеќе од 2,5 се прифаќаат за бетон од класи повисоки од B7,5 и не повеќе од 1,5 за бетон од класа B7,5 и пониски.
Ајде да прашаме однапред јб= 1,2.
Пресметка на основната плоча
Димензии на плочата (ширина Би должина Л) се доделуваат според бараната површина Аѓ, се поврзани со контурата на столбот (настрешниците на основната плоча мора да бидат најмалку 40 mm) и се во согласност со асортиманот (сл. 4.14).
Ориз. 4.14.
Поставете ја ширината на плочата:
Б = ч + 2тт + 2в= 36 + 2 1 + 2 4 = 46 см,
Каде ч= 36 cm – висина на пресекот на шипката на столбот;
тт= 10 mm – дебелина на траверса (земи 8 – 16 mm);
Со= 40 mm – минимален настрешница на конзолниот дел од плочата (прелиминарно се претпоставува дека е 40 – 120 mm и, доколку е потребно, наведен во процесот на пресметување на дебелината на плочата).
Потребна должина на плочата
За централно компресирана колона, основната плоча треба да биде блиску до квадрат (препорачан сооднос Л/ВО≤ 1,2). Прифаќаме квадратна плоча со димензии ВО= Л= 480 mm.
Површина на плоча Аѓ= ЛБ = 48 · 48 = 2304 cm 2.
Областа на работ на основата (ги поставуваме димензиите на горниот раб на основата 20 см поголеми од димензиите на основната плоча)
Вистински сооднос
Дизајнерска отпорност на бетон на дробење под плочата
Рб , лок = 1 ∙ 1,26 ∙ 7,5 = 9,45 MPa = 0,95 kN/cm2.
Проверка на јачината на бетонот под плочата:
Не е потребно намалување на големината на плочата, бидејќи е усвоена со минимални димензии во план.
4.5.2. Одредување на дебелината на основната плоча
Дебелината на основната плоча, потпрена на краевите на столбот, напречните и ребрата, се определува од состојбата на нејзината јакост на свиткување од отпорот на основата, еднаква на просечниот напон под плочата:
Во секој дел, максималните моменти на свиткување кои дејствуваат на лента широк 1 cm се одредуваат од дизајнот рамномерно распределен товар
Локацијата е вклучена 1 , поддржан на четири страни:
Каде а 1 = 0,053 – коефициент кој го зема предвид намалувањето на моментот на распон поради потпирањето на плочата од четири страни и се одредува од табелата. 4.4 во зависност од односот на поголемата страна на парцелите бна помалку а.
Табела 4.4
Шанситеа 1 за пресметување на свиткување на плоча поддржанана четири страни
|
б/а |
||||||||||
Вредности бИ аопределено според димензиите на светлината:
б = 400 – 2г= 400 - 2 × 7,5 = 385 mm; А= 360 mm; б/А = 385 / 360 = 1,07.
Локацијата е вклучена 2 , поддржан на три страни:
Каде б– коефициентот се зема според табелата. 4,5 во зависност од односот на фиксираната страна на плочата б 1 = 40 mm за да се ослободи А 1 = 360 mm.
Табела 4.5
Шанситеб да се пресмета свиткување на плоча поддржана на три рабови
|
б 1 /а 1 |
||||||||||
Однос меѓу страните б 1 /а 1 = 40 / 360 = 0,11; во однос на странките б 1 /а 1 < 0,5 плита рассчитывается как консоль длиной б 1 = 40 mm (сл. 4.15).
Момент на свиткување
На конзолниот дел 3
Ориз. 4.15.
Кога плочата е поддржана на два рабови кои се спојуваат под агол, моментот на свиткување за факторот на безбедност се пресметува како за плоча поддржана на три страни, земајќи ја големината а 1 дијагонално помеѓу рабовите, големина б 1 еднакво на растојанието од врвот на аголот до дијагоналата (сл. 4.16, А).
Ако има остра разлика во големината на моментите во различни делови од плочата, неопходно е да се направат промени во шемата за поддршка на плочата за, доколку е можно, да се изедначат вредностите на моментите. Ова се прави со поставување на дијафрагми и ребра. Ние ја делиме плочата на локацијата 1 половина дебелина на дијафрагмата тг= 10 mm (види слика 4.15).
Сооднос на аспект
б/а= 38,5 / 17,5 = 2,2 > 2,
Кога плочата е поддржана на четири рабови со сооднос б/а> 2 момент на свиткување е одреден како за плоча со греда со еден распон со распон А, слободно лежи на две потпори:
Врз основа на највисоката вредност на моментите на свиткување пронајдени за различни делови од плочата, го одредуваме потребниот момент на отпор на плоча широк 1 cm:
каде е дебелината на плочата?
Прифаќаме лист со дебелина од 30 мм.
При определување на моментот на свиткување М 1 ׳ во лента широк 1 cm за делот од плочата за кој станува збор 1 дозволено е да се земе предвид влијанието на истовар на соседните конзолни делови по долгите страни (како во континуиран зрак) според формулата
М 1 к = М 1 – М 3 =q(α 1 а 2 – 0,5в 2) = 0,9 (0,053 ∙ 36 2 – 0,5 ∙ 5 2) = 50,57 kN∙cm.
4.5.3. Пресметка на траверс
Дебелината на траверсот е прифатена тт= 10 mm.
Висината на траверсот се определува од условот на поставување на вертикалните шевови за прицврстување на траверсот на шипката на столбот. За факторот на безбедност, се претпоставува дека целата сила се пренесува на траверсите преку четири филети завари (не се земаат предвид заварите што ја поврзуваат шипката на столбот директно со основната плоча).
Ја прифаќаме заварената нога кѓ= 9 mm (обично се поставува во рамките на 8 – 16 mm, но не повеќе од 1,2 тмин). Потребна должина на еден изработен шев
механизирано заварување, врз основа на границата на фузија
лw = Н/(4β zкѓ Рwzγ wzγ в) = 2184 / (4 ∙ 1,05 ∙ 0,9 ∙ 16,65 ∙ 1 ∙ 1) = 34,7 см<
< 85 β ѓ кѓ= 85 · 0,9 · 0,9 = 68,85 cm.
Ја прифаќаме висината на траверсата земајќи го предвид додавањето од 1 cm за дефекти на почетокот и крајот на шевот чт= 38 см.
Јачината на траверсата ја проверуваме како греда со еден распон, двојна конзола што се потпира на гранките (прирабниците) на столбот и прима повратен притисок од темелот (сл. 4.16, б).
Ориз. 4.16.
Каде г= Б/2 = 48 / 2 = 24 cm - ширина на товарниот простор на траверсот.
Каде σ = Моп/Вт= 178,8 / 240,7 = 0,74 kN / cm2;
τ = Питн/(ттчт) = 432 / (1 38) = 11,37 kN/cm2.
Напречниот пресек е прифатен.
Потребна нога од хоризонтални шевови за пренос на сила ( Нт= qтЛ) од една траверса по плоча
каде што лw = (Л– 1) + 2(б 1 – 1) = (48 – 1) + 2 (4 – 1) = 53 cm – вкупна должина на хоризонтални шевови.
Ја прифаќаме заварената нога кѓ= 12 mm, што е еднакво на максималната дозволена нога кѓ, макс = 1,2 тт= 1,2 · 1 = 12 mm.
4.5.4. Пресметка на ребра за зајакнување на плочата
За дизајнираната основа, неопходно е да се инсталираат зацврстувачи
нема потпорна плоча на конзолниот дел, така што пресметката е дадена како пример за други опции за дизајнирање на основата на столбот (види Сл. 4.16, А).М рИ Прспоред формулата
Каде σ = Мр/Вр = 6Мр/(трчр 2) = 6 270 / (1 10 2) = 16,2 kN/cm 2;
τ = Пр/(трчр) = 108 / (1 10) = 10,8 kN/cm2.
Ребро прифати.
Ги проверуваме заварите што го прицврстуваат реброто на траверсот (шипката) на столбот за резултантните тангенцијални напрегања од свиткување и стрижење.
Ние доделуваме шиење нога кѓ= 10 mm.
Ја проверуваме јакоста на смолкнување на металот на спој направен со механизирано заварување (проценета должина на шевот лw = чр– 1 = 10 – 1 = 9 см:
Ја проверуваме јачината на шевовите долж границата на фузија:
Потребен крак на завари за прицврстување на ребрата на основната плоча
кѓ = Пр/ = 108 / = 0,77 см.
Ја прифаќаме ногата на шевот кѓ= 8 мм.
Колонската шипка е прицврстена на основната плоча со помош на структурен завар со ногарка од 7 mm (при заварување листови тмакс = тстр= 30 mm).
Се вчитува...
