Цврстата врска на греди со столбови формира систем на рамка (д).
Кога гредите се отклучуваат одозгора, потпорната единица на покривната конструкција има попречно ребро со бланширан крај испакнат 15-25 mm, преку кој притисокот се пренесува на столбот (сл. a, b, d). Поретко се користи дизајн на единица каде што потпорниот притисок се пренесува преку внатрешното ребро на зракот што се наоѓа над прирабницата на столбот (c, d). Ако попречното потпорно ребро на прекривниот зрак има испакнат крај (a, b, d), тогаш потпорниот притисок се пренесува прво до потпорната плоча на главата на столбот, потоа до потпорното ребро на главата и од ова ребро до ѕидот на столбот (или попречниот сноп во колоната (д) и потоа рамномерно распореден по пресекот на столбот. Основната плоча на главата служи за пренос на притисокот од краевите на гредата до потпорните ребра на глава, затоа нејзината дебелина се одредува не со пресметка, туку со дизајнерски размислувања и обично се зема како 16-25 mm.Од основната плоча притисокот се пренесува на потпорните ребра на главата преку хоризонтални завари, краевите на ребрата се закачена на плочата.Краката на овие шевови се одредува со формулата
При поставување на основната плоча на бланширан крај на шипката на столбот, се обезбедува целосен контакт на плочата со реброто на столбот, а потпорниот притисок се пренесува со директен контакт на површините, а заварите што ја прицврстуваат основната плоча се земаат конструктивно.
д) 
Покрај тоа, мора да се исполнат услови за да се обезбеди локална стабилност на потпорното ребро.
Дното на потпорните ребра на главата е зајакнато со попречни ребра што ги спречуваат да се извртуваат надвор од рамнината на столбот под нерамномерен притисок од краевите на преклопните греди, кои произлегуваат од неточното производство и монтажа.
Од потпорните ребра, притисокот се пренесува на ѕидот на столбот преку филе завари. Врз основа на ова, потребната должина на ребрата.
Проценетата должина на шевовите не треба да надминува .
Ребрата исто така се проверуваат за стрижење:
каде 2 е бројот на парчиња;
– дебелина на ѕидот на колона или напречник на низ колона.
При високи притисоци за поддршка, напрегањата на смолкнување во ѕидот ја надминуваат отпорноста на дизајнот. Во овој случај, должината на реброто се зголемува или се усвојува подебел ѕид. Можете да ја зголемите дебелината на ѕидот само на главата на столбот (б). Ова решение ја намалува потрошувачката на метал, но е помалку технолошки напредно за производство.
Понатамошната распределба на притисокот од ѕидот на столбот по целиот пресек на цврстата шипка на столбот е обезбедена со континуирани шевови што ги поврзуваат прирабниците и ѕидот.
Во колоните (д), притисокот од траверсот се пренесува на гранките на столбот преку филе заварување, чиј крак мора да биде најмалку:
Главата на столбот со потпорни ребра на гредите лоцирани над прирабниците на столбот (в) е дизајнирана и пресметана слично на претходната, само улогата на потпорните ребра на главата ја вршат прирабниците на столбот. Ако притисокот од плочата на главата се пренесува на столбот преку завари (крајот на столбот не е бланширан), тогаш должината на заварите што ја прицврстуваат едната прирабница од столбот на плочата се одредува од состојбата на нивното сечење со реакција на еден зрак:
,
каде е потпорната реакција на еден зрак, е ширината на прирабницата на столбот.
Ако крајот на столбот е бланширан, тогаш заварите се прават конструктивно со минимална нога. За да се обезбеди пренос на потпорниот притисок низ целата ширина на потпорното ребро на гредата со голема широчина на акорди на гредата и тесни прирабници на столбот, неопходно е да се дизајнира проширен попречен зрак (сл. г). Конвенционално се претпоставува дека потпорниот притисок од плочата најпрво целосно се пренесува на траверсата, а потоа од траверсот до прирабницата на столбот; во согласност со ова, се пресметуваат шевовите за прицврстување на траверсот на плочата и столбот. Кога конструкцијата е потпрена на столбот од страната (д), вертикалната реакција се пренесува преку планираниот крај на потпорното ребро на гредата до крајот на потпорната маса и од него до прирабницата на столбот. Дебелината на потпорната маса се зема за 5-10 mm поголема од дебелината на потпорното ребро на зракот. Ако потпорната реакција на зракот не надминува 200 kN, потпорната маса се прави од дебел агол со отсечена прирабница; ако реакцијата е поголема, масата е направена од лист со планиран горен крај. Секој од двата шевови што ја прикачуваат масата на столбот се пресметува за 2/3 од реакцијата на потпора, што ја зема предвид можната непаралелизам на краевите на гредата и масата, последица на производните неточности и, според тоа, нерамномерен пренос на притисок помеѓу краевите. Потребната должина на еден спој за прицврстување на масата се одредува со формулата:
.
Понекогаш масата се заварува не само по резервоарите, туку и по долниот крај, во овој случај вкупната должина на шевот се одредува со сила еднаква на
Главата на столбот служи како потпора за надградените конструкции (греди, фарми) и рамномерно го распределува концентрираното оптоварување на столбот преку пресекот на шипката.
Врската помеѓу гредите и столбовите може да биде слободна или цврста. Зглобот на шарката пренесува само вертикални оптоварувања (a, b, c, d, e).
Цврстата врска на греди со столбови формира систем на рамка (д).
Кога гредите се отклучуваат одозгора, потпорната единица на покривната конструкција има попречно ребро со бланширан крај испакнат 15-25 mm, преку кој притисокот се пренесува на столбот (сл. a, b, d). Поретко се користи дизајн на единица каде што потпорниот притисок се пренесува преку внатрешното ребро на зракот што се наоѓа над прирабницата на столбот (c, d). Ако попречното потпорно ребро на прекривниот зрак има испакнат крај (a, b, d), тогаш потпорниот притисок се пренесува прво до потпорната плоча на главата на столбот, потоа до потпорното ребро на главата и од ова ребро до ѕидот на столбот (или попречен сноп во колона (д) и потоа рамномерно распореден по пресекот на столбот. Плочата за потпора на главата служи за пренос на притисок од краевите на гредата до потпорните ребра на главата, затоа нејзината дебелина се одредува не со пресметка, туку со размислувања за дизајн и обично се зема дека е 16-25 mm.
Од основната плоча, притисокот се пренесува на потпорните ребра на главата преку хоризонтални завари, а краевите на ребрата се прицврстени на плочата.
Ногата на овие шевови се одредува со формулата
.
При поставување на основната плоча на бланширан крај на шипката на столбот, се обезбедува целосен контакт на плочата со реброто на столбот, а потпорниот притисок се пренесува со директен контакт на површините, а заварите што ја прицврстуваат основната плоча се земаат конструктивно.
Ширината на потпорното ребро се одредува од состојбата на јакоста на притисок.
Покрај тоа, мора да се исполнат услови за да се обезбеди локална стабилност на потпорното ребро.
.
Дното на потпорните ребра на главата е зајакнато со попречни ребра што ги спречуваат да се извртуваат надвор од рамнината на столбот под нерамномерен притисок од краевите на преклопните греди, кои произлегуваат од неточното производство и монтажа.
Од потпорните ребра, притисокот се пренесува на ѕидот на столбот преку филе завари. Врз основа на ова, потребната должина на ребрата.
.
Проценетата должина на шевовите не треба да надминува .
Ребрата исто така се проверуваат за смолкнување: 
,
каде 2 е бројот на парчиња;
– дебелина на ѕидот на столбот или траверс на проодниот столб.
При високи притисоци за поддршка, напрегањата на смолкнување во ѕидот ја надминуваат отпорноста на дизајнот. Во овој случај, должината на реброто се зголемува или се усвојува подебел ѕид. Можете да ја зголемите дебелината на ѕидот само на главата на столбот (б). Ова решение ја намалува потрошувачката на метал, но е помалку технолошки напредно за производство.
Понатамошната распределба на притисокот од ѕидот на столбот по целиот пресек на цврстата шипка на столбот е обезбедена со континуирани шевови што ги поврзуваат прирабниците и ѕидот.
Во колоните (д), притисокот од траверсот се пренесува на гранките на столбот преку филе заварување, чиј крак мора да биде најмалку:
.
Главата на столбот со потпорни ребра на гредите лоцирани над прирабниците на столбот (в) е дизајнирана и пресметана слично на претходната, само улогата на потпорните ребра на главата ја вршат прирабниците на столбот. Ако притисокот од плочата на главата се пренесува на столбот преку завари (крајот на столбот не е бланширан), тогаш должината на заварите што ја прицврстуваат едната прирабница од столбот на плочата се одредува од состојбата на нивното сечење со реакција на еден зрак:
,
каде е потпорната реакција на еден зрак, е ширината на прирабницата на столбот.
Ако крајот на столбот е бланширан, тогаш заварите се прават конструктивно со минимална нога. За да се обезбеди пренос на потпорниот притисок низ целата ширина на потпорното ребро на гредата со голема широчина на акорди на гредата и тесни прирабници на столбот, неопходно е да се дизајнира проширен попречен зрак (сл. г). Конвенционално се претпоставува дека потпорниот притисок од плочата најпрво целосно се пренесува на траверсата, а потоа од траверсот до прирабницата на столбот; во согласност со ова, се пресметуваат шевовите за прицврстување на траверсот на плочата и столбот. Кога конструкцијата е потпрена на столбот од страната (д), вертикалната реакција се пренесува преку планираниот крај на потпорното ребро на гредата до крајот на потпорната маса и од него до прирабницата на столбот. Дебелината на потпорната маса се зема за 5-10 mm поголема од дебелината на потпорното ребро на зракот. Ако потпорната реакција на зракот не надминува 200 kN, потпорната маса се прави од дебел агол со отсечена прирабница; ако реакцијата е поголема, масата е направена од лист со планиран горен крај. Секој од двата шевови што ја прикачуваат масата на столбот се пресметува за 2/3 од реакцијата на потпора, што ја зема предвид можната непаралелизам на краевите на гредата и масата, последица на производните неточности и, според тоа, нерамномерен пренос на притисок помеѓу краевите. Потребната должина на еден спој за прицврстување на масата се одредува со формулата:
.
Понекогаш масата се заварува не само по резервоарите, туку и по долниот крај, во овој случај вкупната должина на шевот се одредува со сила еднаква на
.
ЧЕЛИЧНА КОЛОНА
ЗГРАДИ И КОНСТРУКЦИИ
Централно компресираните столбови се користат за поддршка на меѓуподните подови и покривки на згради, работни платформи и надвозници. Структурата на колоната се состои од самата прачка и потпорните уреди - главата и основата. Поставените градежни конструкции кои директно го оптоваруваат столбот се потпираат на главата, шипката на столбот го пренесува товарот од главата до основата и е главен конструктивен елемент, а основата го пренесува целокупниот примен товар од шипката до темелот.
Типови на колони
Постојат три типа на столбови кои се користат во градежните рамки:
— столбови со постојан пресек;
— колони со променлив пресек (скалесто);
— колони од посебен тип.
Колони со постојан пресексе користи во згради без кранови и во згради со можност за користење на надземни и мостни електрични механизми за подигање со капацитет на подигање до 20 тони, по правило, со корисна висина од нивото на подот до дното на фармите не повеќе од 12 м.
Кога користите кранови со капацитет на подигање од повеќе од 15 тони, зачекорени колонисе состои од два дела, горниот дел е обично заварен или валани I-зрак, долниот дел се состои од шатор и кран гранка кои се поврзани едни со други или со врски во форма на цврст лим или преку решетка од топло валани агли.
Столбовите од посебен тип се користат во згради со кранови со капацитет на подигање од повеќе од 150 тони и висина од 15-20 m. Шаторот и потпорите на кран во овој дизајн се поврзани едни со други со низа хоризонтални летви кои се флексибилни во вертикалната рамнина, поради што перцепцијата на товарот е одвоена, потпората на кран ја прима само вертикалната сила од надземниот кран и шаторската гранка ги собира сите товари од рамката и покривката на објектот.
Секции на колони
Колонските шипки се направени од единечни I-зраци со широк прирабник или составени од неколку валани профили; композитните прачки се поделени на проодни и цврсти. Преку оние, пак, се поделени на незаградени, решетки и перфорирани.
Цврсти столбовинајчесто тие се заварен или валани широк прирабник I-зрак, каде што заварената опција има предност поради можноста да се избере оптимален пресек за да се обезбеди потребната цврстина во столбот при истовремено заштеда на материјалот. Прилично лесни за производство се столбовите со пресек кои се подеднакво стабилни во две насоки. Со исти димензии, пресекот го надминува I-beam поради поголема цврстина. Цврстите столбови, исто така, вклучуваат столбови со затворен пресек, кои можат да бидат составени од спарени валани канали, свиткани електрично заварени профили или тркалезни цевки. Значаен недостаток на оваа опција е непристапноста на внатрешната површина за одржување, што може да доведе до брзо корозивно абење .
Преку колони -Типичен структурен дизајн се состои од две гранки (изработени од канали, I-зраци или цевки) меѓусебно поврзани со решетки кои обезбедуваат заедничка работа на гранките на шипката на столбот. Системите за решетки се користат од загради, загради и потпори, а од типот без потпора во форма на штици. Решетката на столбот обично се поставува во две рамнини и е направена од единечни агли, давајќи предност на безобличната врска, со директно прицврстување на полиците на гранките на прачката. За да се спречи извртување на таквите столбови и да се одржи нивната контура, на краевите се инсталирани дијафрагми.
Делови и склопови на столбови
Глави на колони. Постојат две дизајнерски решенија за потпорни фарми и попречни шипки на столбови, со слободна врска со шарки - гредите обично се поставуваат одозгора, со шарки и крути врски се прицврстени на страна.
Со горното поврзување, главата на столбот се состои од основна плоча и зацврстувачи кои го пренесуваат товарот на телото на столбот. Ребрата на главата се заваруваат на плочата и гранките на столбот со проодна прачка или на ѕидовите на столбот со цврста прачка. Висината и дебелината на ребрата се одредуваат врз основа на потребната должина на заварите, кои мора да го издржат целосниот притисок на главата и отпорноста на колапс под влијание на потпорниот притисок. За да се компензира закосувањето на прирабниците за поврзување, давајќи дополнителна стабилност и цврстина на вертикалните ребра, тие, доколку е потребно, се врамени со попречни ребра. Основната плоча е вообичаено планирана плоча со дебелина од 20...30mm, за лесни столбови 12...30mm, големината на контурата на плочата во план се доделува да биде поголема од контурата на столбот за 15...20mm .
Со странично прицврстување, потпорната реакција се пренесува преку потпорното ребро на соседниот зрак до маса заварена на подовите на столбот. Крајот на потпорното ребро на гредата и масата се мелат, дебелината на масата се зема за 20...40 mm поголема од дебелината на потпорното ребро.
Основа на колонасе носечкиот дел на столбот и служат за пренос на сила од столбот до темелот. Структурното решение на основата зависи од видот и висината на пресекот на шипката, начинот на парење со основата и начинот на поставување на столбовите. Тие се делат на заеднички и посебни основи, кои можат да бидат без траверси, со заеднички или засебни траверси, едноѕидни или двоѕидни. Главните димензии на основната плоча се одредуваат во зависност од видот на основите и пресметките на свиткување. Дупките за сидровите завртки се поставени 20...30 mm поголеми од нивниот дијаметар, затегнувањето се изведува преку подлошки, кои потоа се заваруваат на плочата. За да се обезбеди цврстина на основата и да се намали дебелината на носачот, се поставуваат траверси, ребра и дијафрагми, но поради тоа основата со траверси е поголема по големина во споредба со онаа без траверси. Основите на преку колони обично се дизајнирани од посебен тип, секоја гранка има своја натоварена основа. Меѓутоа, ако висината на делот на колоната е помала од 1 m, дозволено е да се користи заедничка основа, како со цврстите столбови дискутирани погоре.
КонзолиТие се користат за поддршка на кранските греди на столбови со постојан пресек; претежно се користат едноѕидни, доколку е неопходно да се пренесат големи сили, се користат двоѕидни.
Основата на столбот е долниот дел од столбот што го пренесува товарот на основата.
Основите на столбовите мора да ги извршуваат следните задачи: 1) Сигурно фиксирајте го долниот дел од шипката на столбот на основата, 2) Согледајте ги оптоварувањата од шипката на столбот и распоредете ја низ површината на основата. Темелите обично се направени од монолитен или однапред излеан армиран бетон.
Ориз. 1. Условно со шарки основа.
Се користи за централно компресирани столбови. Се состои од основна плоча на која е инсталиран мелениот крај на шипката.
Ориз. 2. Цврста основа
Цврста основаво рамнината на сидровите завртки и артикулираниод рамнината на сидровите завртки. Се користи за полудрвени столбови итн. Се состои од основна плоча, која е прикачена на основата со сидро завртки.
Ориз. 3. Цврста основа
Се користи за столбови со свиткување со компресија. Се состои од основна плоча, која е прикачена на основата со сидро завртки.
Ориз. 4. Основа со шарки.
Се користи за централно компресирани столбови. Се состои од основна плоча, која е прикачена на основата со сидро завртки.
Ориз. 5. Цврста основа
Се користи за столбови со свиткување со компресија. Се состои од основна плоча засилена со зацврстувачки ребра, која е прицврстена на основата со завртки за сидро.
Врската помеѓу греди и столбови може да биде бесплатно(со шарки) и тешко. Бесплатниот интерфејс пренесува само вертикални оптоварувања. Цврстата спојка формира систем на рамка способен да апсорбира хоризонтални сили и да го намали дизајнерскиот момент во гредите. Во овој случај, гредите се во непосредна близина на столбот на страна.
Со слободна спојка, гредите се поставуваат на врвот на столбот, што обезбедува леснотија на инсталација.
Во овој случај, главата на столбот се состои од плоча и ребра кои ја поддржуваат плочата и го пренесуваат товарот на шипката на столбот (сл.).
Ако товарот се пренесува на столбот преку бланшираните краеви на потпорните ребра на гредите лоцирани блиску до центарот на столбот, тогаш плочата на капачето се потпира одоздола со ребра што се движат под потпорните ребра на гредите (сл. а. и б).
Ориз. Глави на столбови кога се потпираат греди одозгора
Ребрата на главата се заваруваат на основната плоча и на гранките на столбот со шипка или на ѕидот на столбот со цврста прачка. Шевовите што го прицврстуваат реброто на главата на плочата мора да го издржат целосниот притисок врз главата. Проверете ги користејќи ја формулата
. (8)
Висината на реброто на главата се одредува според потребната должина на шевовите што го пренесуваат товарот на јадрото на столбот (должината на шевовите не треба да биде поголема од 85∙β w ∙k f:
. (9)
Дебелината на реброто на главата се одредува од состојбата на отпорност на дробење под целосен потпорен притисок
, (10)
каде е должината на смачканата површина, еднаква на ширината на потпорното ребро на гредата плус две дебелини на плочата на главата на столбот.
Откако ја одредивте дебелината на реброто, треба да го проверите за стрижење користејќи ја формулата:
. (11)
Ако дебелите на ѕидовите на каналите на пропратен столб и ѕидовите на континуиран столб се мали, тие исто така мора да се проверат за смолкнување на местото каде што ребрата се прицврстени за нив. Можете да го направите ѕидот подебел во висина на главата.
За да се даде ригидност на ребрата што ја поддржуваат основната плоча и да се зајакнат ѕидовите на шипката на столбот против губење на стабилноста на местата каде што се пренесуваат големи концентрирани оптоварувања, вертикалните ребра што го носат товарот се врамени одоздола со хоризонтални ребра.
Плочата за потпора на главата го пренесува притисокот од прекриената конструкција на ребрата на главата и служи за прицврстување на гредите на столбовите со монтажни завртки кои ја фиксираат дизајнерската положба на гредите.
Дебелината на основната плоча се претпоставува дека е структурно во рамките на 20-25 mm.
При мелење на крајот на столбот, притисокот од гредите се пренесува преку основната плоча директно до ребрата на главата. Во овој случај, дебелината на шевовите што ја поврзуваат плочата со ребрата, како и со гранките на столбот, се доделува структурно.
Ако гредата е прикачена на столбот од страна (сл.), вертикалната реакција се пренесува преку потпорното ребро на зракот до маса заварена на прирабниците на столбот. Крајот на потпорното ребро на зракот и горниот раб на масата се прикачени. Дебелината на масата се зема за 20-40 mm поголема од дебелината на потпорното ребро на зракот.
Ориз. Поддржување на зрак на колона од страна
Препорачливо е да се завари масата на колоната од три страни.
За да се осигура дека гредата не виси на завртките и цврсто седи на потпорната маса, потпорните ребра на гредата се прицврстени на шипката на столбот со завртки, чиј дијаметар треба да биде 3 - 4 mm помал од дијаметарот на дупки.
Предавање 13
Фарми. Општи карактеристики и класификација
Бандаж е систем на прачки поврзани едни со други на јазли и формираат геометриски непроменлива структура. Фармите можат да бидат рамни (сите прачки лежат во иста рамнина) и просторни.
Раменфармите (сл. а) можат да забележат оптоварување што се применува само во нивната рамнина и треба да се прицврстат од нивната рамнина со приклучоци или други елементи. Просторните фарми (сл. б, в) формираат цврст просторен сноп способен да апсорбира товари што дејствуваат во која било насока. Секое лице на таков зрак е рамна бандаж. Пример за вселенски зрак е структура на кула (сл. г).
Ориз. Рамни (а) и просторни (б, в, г) фарми
Главните елементи на фармите се ремените кои ја формираат контурата на бандажот и решетка која се состои од загради и столбови (сл.).
1 - горен појас; 2 - долен појас; 3 - протези; 4 - решетката
Ориз. Елементи на бандаж
Растојанието помеѓу јазлите на ременот се нарекува панел ( г ), растојание помеѓу потпорите - распон ( л ), растојанието помеѓу оските (или надворешните рабови) на акордите е висината на бандажот ( ж ѓ).
Бандажните акорди работат главно на надолжни сили и момент (слично на акордите на цврсти греди); Бандажната решетка апсорбира главно странична сила.
Поврзувањата на елементите во јазлите се вршат со директно поврзување на еден елемент со друг (сл. а) или со користење на јазли (сл. б) . За да може бандажните шипки да работат главно на аксијални сили, а влијанието на моментите може да се занемари, елементите на бандажот се центрирани покрај оските што минуваат низ центрите на гравитација.
а – кога елементите на решетката се директно во непосредна близина на ременот;
б – при поврзување на елементи со помош на гума
Ориз. Бандажни јазли
Фармите се класифицираат според статичкиот дијаграм, прегледот на акордите, системот на решетки, начинот на поврзување на елементите на јазлите и количината на сила во елементите. Според статичката шема Има фарми (сл.): греда (разделен, континуиран, конзолен), заоблен, рамка и кабелски.
Сплит гредисистеми (сл. а) се користат при градење покривки и мостови. Тие се лесни за производство и инсталирање, не бараат инсталирање на сложени потпорни единици, но се многу метални. За големи распони (повеќе од 40 m), сплит фармите се преголеми и мора да се склопат од посебни елементи за време на инсталацијата. Кога бројот на преклопени распони е два или повеќе, користете континуирано фарми (сл. б). Тие се поекономични во однос на потрошувачката на метал и имаат поголема ригидност, што овозможува да се намали нивната висина. Но, кога потпорите се таложат, дополнителни сили се јавуваат во непрекинати фарми, па затоа не се препорачува нивна употреба на слаби основи на слегнување. Покрај тоа, инсталацијата на такви структури е комплицирана.
а - сплит зрак; 6 - континуиран зрак; c, e - конзола;
g - рамка; г - заоблен; g - кабелски остана; z - комбинирано :
Ориз. Системи за бандаж
Конзолафармите (слика в, д) се користат за настрешници, кули и потпирачи за надземни далноводи. Рамка системите (сл. д) се економични во однос на потрошувачката на челик, имаат помали димензии, но се посложени при вградување.Нивната употреба е рационална за згради со долг распон. Апликација заоблени системите (сл. д), иако штедат челик, доведуваат до зголемување на волуменот на просторијата и површината на оградните структури.Нивната употреба е предизвикана главно од архитектонски барања. ВО кабелски фармите (сл. g) сите прачки работат само во затегнување и можат да бидат направени од флексибилни елементи, како што се челични кабли. Напнатоста на сите елементи на таквите фарми се постигнува со избирање на контурите на акордите и решетката, како и со создавање на преднапрегање. Работата само во напнатост ви овозможува целосно да ги искористите својствата на челик со висока јачина, бидејќи проблемите со стабилноста се елиминирани. Фармите со кабел се рационални за подови и мостови со долг распон. Се користат и комбинирани системи кои се состојат од зрак зајакнат одоздола со шпрингел или загради или одозгора со лак (сл. ж). Овие системи се лесни за изработка (поради помалиот број на елементи) и се ефикасни кај тешки конструкции, како и кај конструкции со подвижни оптоварувања. Многу е ефикасно да се користат комбинирани системи при зајакнување на конструкциите, на пример, зајакнување на гредата ако неговата носивост е недоволна, со бандаж или потпори.
Во зависност од контури на појаси фармите се поделени на сегментални, полигонални, трапезоидни, со паралелни појаси и триаголни (сл.).
Најекономичен во однос на потрошувачката на челик е бандаж наведен според момент дијаграм. За систем на греда со еден распон со рамномерно распределено оптоварување, ова е сегментална бандаж со параболичен појас (сл. а ). Сепак, криволинеарниот преглед на ременот ја зголемува сложеноста на производството, така што таквите фарми практично не се користат во моментов.
Поприфатливо е полигонални преглед (сл. б) со фрактура на појасот на секој јазол. Прилично одговара на параболичниот преглед на моменталниот дијаграм и не бара изработка на криволинеарни елементи. Таквите фарми понекогаш се користат за покривање на големи распони и во мостови.
а - сегментална; б - полигонален; в - трапезоиден; g - со паралелни појаси; d, f, g, i - триаголен
Ориз. Контури на бандажни појаси:
Фарми трапезоидна контурите (сл. в) имаат дизајнерски предности првенствено поради поедноставувањето на јазлите. Покрај тоа, употребата на такви фарми во облогата овозможува да се конструира крута склоп на рамка, што ја зголемува ригидноста на рамката.
Фарми со паралелни појаси (сл. г) имаат еднакви должини на решетки елементи, ист распоред на јазли, најголема повторливост на елементите и деловите и можност за нивно обединување, што придонесува за индустријализација на нивното производство.
Фарми триаголен контурите (сл. e, f, g, i) се рационални за конзолни системи, како и за системи со греди со концентрирано оптоварување во средината на распонот (рафтер фарми). Со дистрибуиран товар, триаголните фарми имаат зголемена потрошувачка на метал. Покрај тоа, тие имаат голем број на недостатоци во дизајнот. Единицата за остра поддршка е сложена и дозволува само спојување со шарки со столбовите. Средните загради се екстремно долги, а нивниот пресек треба да се избере за максимална флексибилност, што предизвикува прекумерна потрошувачка на метал.
Според начинот на поврзување на елементитеНа јазлите, фармите се поделени на заварени и завртки. Во структурите произведени пред 50-тите, се користеа и заковани споеви. Главните видови фарми се заварени. Завртките приклучоци, по правило, со завртки со висока јачина се користат во монтажните единици.
Според големината на максималниот напорконвенционално прави разлика помеѓу лесни фарми со делови од елементи направени од едноставни валани или свиткани профили (со сили во прачките Н< 3000 kN) и тешки фарми со композитни пресечни елементи (Н> 3000 kN).
Ефикасноста на фармите може да се зголеми со нивно преднапрегање.
Решетки со бандаж системи
Решетките системи што се користат во фармите се прикажани на сл.
а - триаголен; б - триаголен со лавици; c, d - дијагонала; г - бандаж; e - крст; g - крст; и - ромбично; k - полудијагонала
Ориз. Решетки со бандаж системи
Изборот на типот на решетка зависи од моделот на примена на оптоварување, прегледот на акордите и барањата за дизајн. За да се обезбеди компактност на единиците, препорачливо е аголот помеѓу заградите и ременот да биде во опсег од 30...50 0.
Триаголен системрешетка (сл. а) има најмала вкупна должина на елементи и најмал број на јазли. Постојат фарми со растечкиИ надолупотпорни загради.
На места каде што се применуваат концентрирани оптоварувања (на пример, на места каде што се потпираат покривните огради), може да се постават дополнителни лавици или закачалки (сл. б). Овие лавици служат и за намалување на проценетата должина на ременот. Лавиците и суспензиите работат само на локални товари.
Недостаток на триаголната решетка е присуството на долги компресирани загради, што бара дополнителна потрошувачка на челик за да се обезбеди нивната стабилност.
ВО дијагонала во решетката (слика в, г) сите загради имаат сили од еден знак, а решетките имаат друг. Дијагоналната решетка е поинтензивна за метал и по трудоинтензивна во споредба со триаголната решетка, бидејќи вкупната должина на елементите на решетката е подолга и во неа има повеќе јазли. Употребата на дијагонална решетка е препорачлива за мали висини на бандаж и големи нодални оптоварувања.
Шпренгелнајарешетката (сл. д) се користи за примена надвор од јазолот на концентрирани оптоварувања на горниот акорд, како и кога е неопходно да се намали проценетата должина на ременот. Тој е повеќе трудоинтензивен, но може да ја намали потрошувачката на челик.
Крстрешетката (сл. д) се користи кога има оптоварување на бандажот и во едната и во другата насока (на пример, оптоварување на ветерот). Во фарми со ремени направени од брендови, можете да користите крстот решетка (сл. g) од единечни агли со загради прикачени директно на ѕидот на маичката.
РомбичнаИ полудијагонала решетките (сл. i, j) поради два системи на загради имаат голема цврстина; Овие системи се користат во мостови, кули, јарболи и приклучоци за да се намали должината на дизајнот на прачките.
Видови делови од бандаж прачка
Во однос на потрошувачката на челик за компресирани бандажни шипки, најефикасен е цевчестиот дел со тенкоѕиди (сл. а). Тркалезна цевка има најповолна распределба на материјалот во однос на центарот на гравитација за компресирани елементи и, со површина на пресек еднаква на другите профили, има најголем радиус на вртење (i ≈ 0,355d), ист во сите правци , што овозможува да се добие прачка со најмала флексибилност. Употребата на цевки во фармите овозможува заштеда на челик до 20...25%.
Ориз. Видови делови на елементи на светли форми
Големата предност на тркалезните цевки е доброто рационализирање. Благодарение на ова, притисокот на ветерот врз нив е помал, што е особено важно за високи отворени структури (кули, јарболи, кранови). Цевките задржуваат малку мраз и влага, па затоа се поотпорни на корозија и лесно се чистат и бојадисуваат. Сето ова ја зголемува издржливоста на тубуларните структури. За да се спречи корозија, внатрешните шуплини на цевката треба да бидат запечатени.
Правоаголните свиткани-затворени делови (сл. б) овозможуваат поедноставување на споеви на елементите. Сепак, фармите изработени од свиткани затворени профили со единици без заобленост бараат висока производна прецизност и може да се произведуваат само во специјализирани фабрики.
До неодамна, лесните фарми беа дизајнирани главно од два агли (сл. c, d, e, f). Ваквите делови имаат широк опсег на области и се погодни за конструирање спојници на шипки и прицврстување на структури во непосредна близина на фармите (прлини, покривни панели, врски). Значителен недостаток на оваа форма на дизајн е; голем број елементи со различни стандардни големини, значителна потрошувачка на метал за фитинзи и дихтунзи, висок интензитет на трудот на производството и присуство на празнини меѓу аглите, што промовира корозија. Прачки со пресек од два агли формирани од маичка не се ефективни кога работат во компресија.
Со релативно мала сила, бандажните прачки може да се направат од единечни агли (сл. g). Овој дел е полесен за изработка, особено со необликувани единици, бидејќи има помалку делови за склопување и нема затворени празнини за чистење и боење.
Употребата на t-шипки за бандажни ремени (сл. i) овозможува значително поедноставување на јазлите. Во таков бандаж, аглите на заградите и решетките може да се заварат директно на ѕидот на маичката без шипки. Ова го преполовува бројот на делови за склопување и го намалува интензитетот на трудот на производството:
Ако ременот работи, покрај аксијалната сила, и при свиткување (со екстра-нодален пренос на оптоварување), рационален е пресекот на I-зрак или два канали (сл. j, l).
Доста често, деловите на бандажните елементи се земаат од различни типови профили: ремени направени од I-зраци, решетка од закривени затворени профили или ремени направени од Т-шипки, решетка од спарени или единечни агли. Ова комбинирано решение се покажува како порационално.
Компресираните елементи на бандажот треба да бидат дизајнирани да бидат подеднакво стабилни во две меѓусебно нормални насоки. Со исти должини на дизајнот л x = л y пресеците направени од тркалезни цевки и квадратни свиткано затворени профили го исполнуваат овој услов.
Во фармите направени од спарени агли, слични радиуси на инерција (i x ≈ i y) имаат нееднакви агли поставени заедно во големи полици (сл. г). Ако проценетата должина во рамнината на бандажот е два пати помала од рамнината (на пример, во присуство на бандаж), дел од нееднакви агли споени со мали прирабници (сл. д) е рационален, бидејќи во овој случај i y ≈ 2i x.
Прачките на тешките фарми се разликуваат од лесните по тоа што имаат помоќни и развиени делови, составени од неколку елементи (сл.).
Ориз. Видови делови на тешки бандажни елементи
Одредување на дизајнерската должина на бандажни шипки
Носивоста на компресираните елементи зависи од нивната должина на дизајнот:
л ef = μ× л, (1)
Каде ts -коефициент на намалување на должината, во зависност од начинот на прицврстување на краевите на шипката;
л- геометриска должина на шипката (растојанието помеѓу центрите на јазлите или точките за прицврстување наспроти поместувањето).
Однапред не знаеме во која насока ќе се свитка прачката при губење на стабилноста: во рамнината на бандажот или во нормална насока. Затоа, за компресирани елементи потребно е да се знаат должините на дизајнот и да се провери стабилноста во двете насоки. Флексибилните истегнати прачки можат да попуштат под сопствената тежина, лесно се оштетуваат при транспорт и монтажа, а при динамички оптоварувања можат да вибрираат, па нивната флексибилност е ограничена. За да се провери флексибилноста, неопходно е да се знае пресметаната должина на истегнатите прачки.
Користејќи го примерот на бандаж на индустриска зграда со фенер (сл.), ќе ги разгледаме методите за одредување на проценетите должини. Помеѓу јазлите може да се појави можно искривување на акордите на бандажот при губење на стабилноста во неговата рамнина (сл. а).
Според тоа, пресметаната должина на акорд во рамнината на бандажот е еднаква на растојанието помеѓу центрите на јазлите (μ = 1). Формата на свиткување од рамнината на бандажот зависи од точките во кои појасот е прицврстен од поместување. Ако цврсти метални или армирано-бетонски панели се поставени по должината на горната жица, заварени или завртки на ременот, тогаш ширината на овие панели (обично еднаква на растојанието помеѓу јазлите) ја одредува проценетата должина на ременот. Доколку се користи профилирана палуба прикачена директно на ременот како покривна покривка, тогаш појасот се обезбедува од губење на стабилноста по целата должина. Кога се покрива покривот долж оградите, проценетата должина на акордот од рамнината на бандажот е еднаква на растојанието помеѓу оградите, обезбедени од поместување во хоризонталната рамнина. Ако вирлите не се прицврстени со вратоврски, тогаш тие не можат да го спречат движењето на бандажот и проценетата должина на акордот ќе биде еднаква на целиот распон на бандажот. За да го зацврстат појасот, потребно е да се постават хоризонтални приклучоци (сл. б) и да се поврзат со нив. Во пределот на покривката под фенерот мора да се постават разделници.
А - деформација на горниот акорд при губење на стабилноста во рамнината на бандажот; б, в - истото, од рамнината на бандажот; г - деформација на решетка
Ориз. Да се одредат дизајнерските должини на елементите на бандажот
Така, пресметаната должина на акорд од рамнината на бандажот е генерално еднаква на растојанието помеѓу точките обезбедени од поместување. Елементите што го зацврстуваат појасот може да бидат покривни панели, огради, приклучоци и потпори. За време на процесот на монтажа, кога елементите на покривот сè уште не се монтирани за прицврстување на бандажот, може да се користат привремени врски или разделувачи од нивната рамнина.
При одредување на должината на дизајнот на елементите на решетката, може да се земе предвид вкочанетоста на јазлите. Кога ќе се изгуби стабилноста, компримираниот елемент има тенденција да го ротира јазолот (сл.г). Прачките во непосредна близина на овој јазол се спротивставуваат на свиткување. Најголема отпорност на ротација на јазолот обезбедуваат истегнатите прачки, бидејќи нивната деформација од свиткување доведува до намалување на растојанието помеѓу јазлите, додека поради главната сила ова растојание треба да се зголеми. Компресираните прачки слабо се спротивставуваат на свиткување, бидејќи деформациите од ротација и аксијалната сила се насочени во една насока и, покрај тоа, тие самите можат да ја изгубат стабилноста. Така, колку повеќе се протегаат прачки се во непосредна близина на јазолот и толку се помоќни, т.е. колку е поголема нивната линеарна вкочанетост, толку е поголем степенот на штипкање на предметната шипка и помала е нејзината дизајнерска должина. Ефектот на компресираните шипки врз штипкањето може да се занемари.
Компресираниот појас е слабо прицврстен на јазлите, бидејќи линеарната вкочанетост на елементите на затегнувачката решетка во непосредна близина на јазолот е мала. Затоа, при одредување на проценетата должина на ремените, не ја земавме предвид ригидноста на јазлите. Истото важи и за потпорните загради и лавици. За нив, дизајнерските должини, како и за ремените, се еднакви на геометриската должина, т.е. растојанието помеѓу центрите на јазлите.
За други елементи на решетка, усвоена е следнава шема. Во јазлите на горниот акорд, повеќето елементи се компресирани и степенот на штипкање е мал. Овие јазли може да се сметаат за шарки. Во јазлите на долниот акорд, повеќето елементи што се спојуваат во јазолот се протегаат. Овие јазли се еластично затегнати.
Степенот на штипкање зависи не само од знакот на силите на прачките во непосредна близина на компримираниот елемент, туку и од дизајнот на единицата. Ако има шипка што го затегнува јазолот, штипењето е поголемо, затоа, според стандардите, во фармите со јазли на јазли (на пример, од спарени агли), проценетата должина во рамнината на бандажот е 0,8 × л, и во фармите со елементи кои се допираат од крај до крај, без нодални шипки - 0,9× л .
Во случај на губење на стабилноста од рамнината на бандажот, степенот на штипкање зависи од торзионата ригидност на акордите. Копчињата се флексибилни од нивната рамнина и може да се сметаат како шарки на листови. Затоа, во фармите со јазли на шипки, проценетата должина на елементите на решетката е еднаква на растојанието помеѓу јазлите л 1 . Во фармите со акорди изработени од затворени профили (округли или правоаголни цевки) со висока торзиона ригидност, коефициентот на намалување на должината на дизајнот може да се земе еднаков на 0,9.
Табелата ги прикажува пресметаните должини на елементите за најчестите случаи на рамни фарми.
Табела - Дизајн должини на бандажни елементи
Забелешка. л-геометриска должина на елементот (растојание помеѓу центрите на јазли); л 1 - растојанието помеѓу центрите на јазлите обезбедени против поместување од рамнината на бандажот (акорди на бандаж, загради, покривни плочи итн.).
Избор на пресеци за компресирани и затегнувачки елементи
Избор на пресек на компримирани елементи
Изборот на делови од компресирани елементи на бандаж започнува со одредување на потребната површина од состојбата на стабилност
, (2)
.
1) Привремено може да се претпостави дека за ремените на лесни фарми l = 60 - 90 и за решетката l = 100 - 120. Поголеми вредности на флексибилност се добиваат со помал напор.
2) Врз основа на потребната површина, од асортиманот се избира соодветен профил, се одредуваат неговите вистински геометриски карактеристики A, i x, i y.
3) Најдете l x = l x /i x и l y = л y /i y , За поголема флексибилност, наведен е коефициентот j.
4) Направете проверка на стабилноста користејќи ја формулата (2).
Ако флексибилноста на шипката била претходно поставена погрешно и тестот покажал пренапон или значителен (повеќе од 5-10%) поднапрегање, тогаш делот се прилагодува, земајќи средна вредност помеѓу претходно поставената и вистинската вредност на флексибилност. Обично вториот пристап ја постигнува својата цел.
Забелешка.Локалната стабилност на компресираните елементи направени од валани делови може да се смета за обезбедена, бидејќи условите за тркалање одредуваат дебелината на прирабниците и ѕидовите на профилите да биде поголема отколку што се бара од условите за стабилност.
При изборот на типот на профили, треба да запомните дека рационален дел е оној кој има иста флексибилност и во рамнината и од рамнината на бандажот (принципот на еднаква стабилност), затоа, при доделување профили, треба да обрнете внимание на односот на ефективни должини. На пример, ако дизајнираме бандаж од агли и пресметаните должини на елементот во рамнината и од рамнината се исти, тогаш рационално е да се изберат нееднакви агли и да се постават заедно во големи полици, бидејќи во овој случај i x ≈ i y, и кога л x = л y λ x ≈ λ y . Ако проценетата должина е надвор од рамнината л y е двојно поголема од должината на дизајнот во рамнината л x (на пример, горниот акорд во областа под фенерот), тогаш порационален пресек би бил дел од два нееднакви агли поставени заедно со мали полици, бидејќи во овој случај i x ≈ 0,5×i y и на л x =0,5× л y λ x ≈ λ y . За решетки елементи кај л x =0,8× л y најрационален би бил дел од еднакви агли. За акорди на бандаж, подобро е да се дизајнира дел од нееднакви агли поставени заедно со помали прирабници со цел да се обезбеди поголема цврстина од рамнината при подигнување на бандажот.
Избор на пресек на затегнувачки елементи
Потребната површина на пресекот на истегнатата шипка на бандажот се одредува со формулата
. (3)
Потоа според асортиманот се избира профилот со најблиската поголема површина. Во овој случај, не е потребна проверка на прифатениот пресек.
Избор на пресеци на прачки за максимална флексибилност
Елементите на бандажот генерално треба да бидат дизајнирани од цврсти шипки. Ригидноста е особено важна за компресираните елементи, чија гранична состојба се одредува со губење на стабилноста. Затоа, за компресирани елементи на бандаж, SNiP воспоставува барања за максимална флексибилност кои се построги отколку во странските регулаторни документи. Максималната флексибилност за компресирани елементи на фармите и приклучоците зависи од намената на шипката и степенот на нејзиното оптоварување: , каде N - проектна сила, j×R y ×g c - носивост.
Затегнувачките шипки исто така не треба да бидат премногу флексибилни, особено кога се подложени на динамички оптоварувања. При статички оптоварувања, флексибилноста на затегнувачките елементи е ограничена само во вертикалната рамнина. Ако членовите за затегнување се преднапрегнати, нивната флексибилност не е ограничена.
Голем број на лесни бандажни прачки имаат мали сили и, според тоа, мали напрегања. Пресеците на овие прачки се избрани за максимална флексибилност. Таквите прачки обично вклучуваат дополнителни столбови во триаголна решетка, загради во средните панели на фармите, елементи за зацврстување итн.
Знаејќи ја проценетата должина на шипката л ef и вредноста на крајната флексибилност l pr, го одредуваме потребниот радиус на вртење i tr = леф/л тр. Врз основа на него, во асортиманот го избираме делот што има најмала површина.
Се вчитува...
